广州某超限高层时程研究方法

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1、广州某超限高层时程研究方法　　［摘要］本工程为新高规实施之后我处第一个超限项目，目前国内大城市由于寸土寸金，超高层住宅是大城市大型楼盘的流行趋势，加上户型造型需求日益增加，因此相应的结构方案非常容易出现超限情况，本文侧重介绍我院对一般超限高层的时程分析方法，希望能籍此给国内住宅产品的工业化设计提供一种参考。［关键词］超高层；超限;住宅;时程分析中图分类号：[TU208.3]文献标识码：A文章编号：1、工程概况总用地面积38771㎡，总建筑面积约13万㎡，共分11个单体，首层以上结构单元彼此独立，本文所探讨的是C1栋，计算模型如图1所

2、示。地下1层，地上38层，结构总高度约119m。2、结构体系和布置情况2.1、抗侧力体系结构体系为普通钢筋混凝土部分框支剪力墙结构，转换层位于第2层（3层楼面）。落地剪力墙厚度为250～350，转换层以上剪力墙厚度一般为200；框支柱截面为900×900～900×1100，转换梁截面一般为900×1200。72.2、楼盖体系采用现浇普通钢筋混凝土楼盖，首层楼板厚度为180mm，转换层（3层）楼板厚度为180mm，2层及4层楼板厚度一般为120mm，标准层楼板厚度一般为100mm，板跨较大或局部需加强者按计算确定。楼面主梁、连梁截面一

3、般为200×600，次梁截面一般为200×500。具体详见初步设计图纸。3、结构超限类型和程度及相应的技术措施3.1、结构超限类型和程度C1栋高度为119m，属于部分框支剪力墙结构，根据《广东省超限高层建筑工程抗震设防审查细则》第二条表一，超过100m，高度超限。根据《广东省超限高层建筑工程抗震设防审查细则》第二条表二，超限判定情况如下：3.2、相应的技术措施本工程作为超限工程采取以下加强措施：3.2.1底部加强区剪力墙和框支柱1）控制剪力墙轴压比，本工程转换层以上剪力墙最大轴压比为0.46，转换层以下剪力墙最大轴压比为0.34；2

4、）控制底部剪力墙在弹性罕遇地震作用下的剪应力水平不超过0.1fck。73）适当提高底部加强区剪力墙分布筋配筋率至0.6%；4）适当提高转换层以上两层剪力墙的分布筋配筋率及约束边缘构件配筋率和配箍率；5）适当提高框支柱的配筋率及配箍率。3.2.2转换层、过渡层楼板加强转换层楼板厚不小于180mm，采用双层双向通长配筋，且每层每方向的配筋率不小于0.30%；转换层上一层楼板厚度不小于120mm，采用双层双向通长配筋。3.2.3楼盖弱连接部位的加强措施楼盖弱连接部位（核心筒）附近楼板加厚到120mm，钢筋双层双向拉通，并适当加强配筋；同时

5、加强弱连接部位附近的楼面梁和连梁配筋，梁纵筋均贯通，并按照受拉钢筋构造，腰筋按受拉构造。4、抗震设防性能目标根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010）第3.3.1条，本工程属B级高度高层建筑。高宽比为5.7。对于设防烈度为7度、B级高度、丙类建筑的部分框支剪力墙结构，根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010）第3.9.4条，剪力墙（包括底部加强部位和非底部加强部位）的抗震等级为一级，框支框架为特一级。本工程对整体结构及构件进行性能化设计。根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ73-2010）第3.11

6、节，结合本工程的结构特点，结构预期的抗震性能目标要求达到C。5、弹性时程分析根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010）4.3.5条及《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）5.1.2条规定，应按建筑场地类别和设计地震分组选取实际地震记录和人工模拟的加速度时程曲线，其中实际地震记录的数量不应少于总数量的2/3，多组时程曲线的平均地震影响系数曲线应与振型分解反应谱法所采用的地震影响系数曲线在统计意义上相符；弹性时程分析时，每条时程曲线计算所得结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法计算结果的65%，多条时程曲线计算所得

7、结构底部剪力的平均值不应小于振型分解反应谱法计算结果的80%。本工程位于7度区，小震加速度时程的最大值取35cm/s2。采用SATWE中的五组实际地震记录(TH2TG035、TH1TG040、TH3TG040、TH1TG045、TH4TG045)和二组人工模拟(user1、user2)加速度时程曲线如下图所示：计算结果显示，结构位移及内力曲线比较均匀，无突变。根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010）4.3.5条规定，采用时程分析，当取七组及七组以上时程曲线进行计算时，结构地震作用效应可取时程法计算结果的平均值与振型分

8、解反应谱法计算结果的较大值。本工程在施工图设计阶段，可采用振型分解反应谱法进行设计。76、大震弹塑性分析结果（静力弹塑性时程分析）6.1分析软件分析采用中国建筑科学研究院的多、高层建筑结构弹塑性静力分析软件PUSH。6.2分析模型与计