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时间:2020-03-25
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1、低碳马氏体钢制小钎杆热处理工艺的优化试验肖上工(涟源钢铁集团有限公司,湖南娄底417009)摘要:用27SiMnNi2CrMoA钢制作了一批H25小钎杆,对制钎工艺进行了优化试验,为以后用该钢制作大钎杆确定了工艺参数。关键词:低碳马氏体;残余奥氏体;锻后余热处理;稍尖处理中图分类号:TG162.75文献标识码:B27SiMnNi2CrMoA是一种低碳马氏体Ni:l.65-2.00,钢,该钢在淬火或正火条件下即可得到板条Cr:0.20-0.40,状的低碳马氏体组织,电镜观察证明,板条马Mo:0.30-0.45,氏
2、体内有高密度位错缠结的亚结构和残余奥P,S≤0.025,氏体薄膜,采用X射线及透射电镜暗场法测As<0.08;得残余奥氏体量为3%~8%(图1)。因为这种试验钢的化学成分为(Wt%):低碳马氏体钢具有很好的强韧性,缺口敏感C:0.27,度也低,适合制作钎杆[1]。Si:1.39,Mn:1.38,Ni:1.90,Cr:0.29,Mo:0.35,P:0.024,S:0.007。(2)临界点Acl709℃~727℃,Ac3795℃-799℃,Ms319℃-324℃,Mf192℃~206℃。0.1μm5(3)室温下的杨
3、氏模量2.06×10MPa;图127SiMnNi2CrMoA钢淬火-回火组织电镜(4)常规机械性能(见表1)。照片(920℃×30min正火890℃×30min油淬→(5)断裂韧性(见表2)。200℃×60min回火)2不同热处理工艺试验1钢种基本数据研究表明[2],可采取局部复合强化的方法克(1)化学成分范围(Wt%)服工件的薄弱环节,使薄弱环节的塑性应变减C:0.24-0.30,小以至消除,并引进有利的残余压应力,提高局Si:1.30-1.70,部有效承载能力,使之接近等强度设计。根据这Mn:l.20-1.
4、50,种思路,我们采取了如下措施:先将27SiMn-作者简介:肖上工,高级工程师(研究员级),多年来从事钎钢、钎具的生产、研究与开发。曾任涟源钢铁集团有限公司钢铁研究所所长,技术中心常务副主任,华菱涟铜集团公司副总工程师;中国钢协钎钢钎具协会常务理事。28凿岩机械气动工具,2009(3)表1热处理工艺σb,MPaσs,MPaψ,%δ5,%Akv,JHRC920℃×30min正火1700.0130341.6013.032.548920℃×30min正火+890℃×30min1611.5133353.6012.83
5、8.248油淬+200℃×60min回火表2热处理工艺K,MPa×m-1K,MPa×m-1ICQ920℃×30min正火102.1,111.2,116.7920℃×30min正火+890℃×30min112.1,111.8,112.3油淬+200℃×60min回火Ni2CrMoA六角中空钢进行中频整体正火,加抛丸器规格及数量:JW—3型准500mm×热温度为910℃±10℃,正火后HRC40~45。钎杆62mm双圆盘3台长度1800mm,将其分为三组:第一组仅钎尾作钎杆送进根数单根淬火-回火处理;第二组领盘处采
6、用锻后余热处抛丸轮到钎杆距离500mm理;第三组既采用锻后余热淬火,又对稍尖部位抛丸介质钢丸准0.8~1.2mm进行了淬火-回火处理。三组钎杆均进行了抛丸抛丸区域长3×1500mm强化处理。具体工艺参数如下:抛丸强化时间80~120s1.淬火双曲线棍倾角30°中频加热温度900℃~950℃,采用水淬-钎杆前进速度30~56~108mm/s油冷。钎杆自转速17~26~50r/min2.回火抛丸量120kg/min回火温度200℃±10℃,在硝盐浴中进行。抛丸轮转速2250r/min3.锻后余热处理抛丸线速度59m
7、/s工艺曲线如图2所示:即锻领盘时的传动棍转速6.5~20r/min加热温度为1130℃~1140℃,加热总长度约3试验室模拟试验结果150mm(从钎肩中心算起靠钎尾那边长第一组9支钎,领盘根部断裂5支,占温度,℃55%;第二组锻后余热淬火钎,无一支从领盘根部断裂,但多为梢尖部位断裂;第三组1130℃-1140℃钎寿命最高,既无一支从领盘根部断裂,也无一支断稍尖(其中寿命最长的一支钎寿命达99.13分钟)。4钎杆断裂宏观及解剖图片水淬-油冷139#钎杆外观,断口位置在领肩前断口位置图2锻后余热处理工艺曲线139
8、55mm),领盘成型后即水淬———油冷。4.抛丸强化处理工艺参数图3钎杆断裂宏观照片凿岩机械气动工具,2009(3)29144#剖面硬度分布,HRC·44.5··48.050.046.048.5···········48.536.036.549.049.549.048.049.049.0·49.048.0·48.0·····49.0··49.0·49.0··48.5·39.038.54
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