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时间:2020-03-23
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1、2015年第6期(总第159期)江西建材交通工程预应力锚索抗滑桩边坡稳定性研究■刘波■重庆交通大学土木建筑学院,重庆400074摘要:本文基于midas/GTS有限元程序,以江北区站前路东段工程中开挖路堑表2截面和接触特性参数表高边坡为工程实例,通过比较预应力锚索抗滑桩和普通抗滑桩在边坡加名称K(KN/m2)K(KN/m2)c(KN/m2nt)(°)直径(mm)固中的受力情况得出:预应力锚索抗滑桩比起普通抗滑桩来说,能够有效提高边坡安全系数,优化桩身受力,能够带来巨大的经济和社会效益。桩----1000锚索自由端----3001引言锚索固定端----180预应
2、力锚索抗滑桩是滑坡治理工程措施之一,它是在抗滑桩的基锚杆----28础上发展起来的,广泛应用于铁路、公路等滑坡的治理工程中。它是一桩界面接触60000060000478.832.46-种组合结构。通过在普通悬臂式抗滑桩的顶部设置可承受一定预应力的锚索,使抗滑桩由被动受力变为主动受力状态。从而减小抗滑桩的锚索界面接触10000010000478.832.46-【1】内力和变形,减小桩的截面尺寸和埋深,降低工程造价。本文基于midas/GTS有限元程序,以江北区站前路东段工程中预4模拟计算结果与分析应力锚索抗滑桩加固的高边坡为工程实例,利用用有限元强度折减法(1)
3、不同设计情况下边坡安全系数对其受力状况进行分析。2有限元强度折减法在有限元静力稳态计算中,如果模型为不稳定状态,有限元计算将不收敛,基于此原理,在非线性有限元边坡稳定性分析中,通过降低结构面的强度(粘聚力和内摩擦角),使系统达到不稳定状态,有限元静力计算将不收敛,此时的折减系数就是边坡稳定安全系数。在强度折减【2-6】法计算过程中,把土体粘聚力和内摩擦角按如下公式进行折减:c-1tanφc′=,φ′=tan()(锚索施加800kN预应力)(锚索未施加预应力)ωω图2等效塑性区云图安全系数1.3375图3等效塑性区云图安全系数1.2375式中:c、φ分布为材料的
4、粘聚力和内摩擦角;c′、φ′别为折减后的粘(2)不同设计情况下抗滑桩内力情况聚力和内摩擦角。在有限元计算中,目前广泛采用的理想弹塑性模型是摩尔-库伦11屈服准则,即:F=3I1sinφ+(θσ-sin槡J2-ccosφ)=0式中I1,槡2θσ,J2依次为应力张量的第1不变量、洛德(Lode)角和应力偏量的第2不变量;c、φ分别为岩土的粘聚力和内摩擦角。3工程实例3.1工程概况站前路横跨渝北与江北两区,为东西走向的城市主干道,站前路东(锚索施加800kN预应力)(锚索未施加预应力)图4抗滑桩y轴方向弯矩图5抗滑桩y轴方向弯矩段道路西起龙头寺火车站前现状泰山路,
5、向东下穿渝鲁大道(五童路)、预应力锚索抗滑桩最大最小弯矩值分别为3950kN.m,-3430kN.海尔路及行政中心东侧道路,东止于与溉北路相交交叉口,线路全长约m,最大最小值绝对相差15.2%。2080m,双向六车道,规划红线宽44m,分为渝北、江北两段。该段道路普通抗滑桩最大最长弯矩值分布别为5014kN.m,-2377kN.m,最主要以挖方为主,头尾两侧有少量填方。挖方段将形成的挖方岩质边大最小值绝对相差110.9%。坡最高约39.88m,填方段将形成的填方土质边坡最高约7.36m。本次通过两种不同设计方法的比较可以得出如下结论:(1)预应力锚索计算选取最
6、典型边坡截面进行计算,边坡高56m,全为中风化泥岩。抗滑桩加固边坡可以有效的提高边坡的安全系数,比起未施加预应力3.2单元及边界条件的选取的抗滑桩加固形式可以提高边坡安全系数8.1%;(2)预应力锚索边坡数值模拟时的材料视为理想弹塑性材料,采用摩尔-库伦屈服准抗滑桩可以优化抗滑桩内力分布情况,对于优化设计非常有利。则,边界条件为左右两侧水平约束,下部固定,上部为自由边界。边界大小应该计算的精度要求,本算例采用计算边界为:坡脚到左端边界的参考文献距离为坡高的1.5倍(84m),坡顶到右端边界的距离为坡高的2.5倍[1]预应力锚索抗滑桩支挡结构体系数值模拟研究[J
7、].中国地质灾害(140m),上下边界总高度为坡高2倍。(112m)与防治学报,2008,9(3):50~53.表1物理力学参数[2]赵尚毅,郑颖人,时卫民等.用有限元强度折减法求边坡稳定安全系材料E(KN/m2)νγ(KN/m3)c(KN/m2)(°)本构模型数[J].岩土工程学报,2002,24(3):343~346.中风化泥岩21603500.3125.5478.832.46摩尔-库伦[3]赵尚毅,郑颖人,邓卫东.用有限元强度折减法进行节理岩质边坡稳抗滑桩325000000.224弹性定性分析[J].岩土工程学报,2003,22(2):254~256.挡
8、墙肋柱325000000.224弹性[
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