预应力混凝土盖梁设计分析.pdf

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1、预应力混凝土盖梁设计分析■王瑛[摘要]本文通过介绍某大桥不同的桥墩形式，对应两种2.盖梁内力计算1.9m；盖梁长度25.0m，悬臂长度3.9m，中部高形式的预应力混凝土盖梁，分别对其结构尺寸、内力计算、沙河口特大桥独柱墩盖梁为预应力混凝土结度1.8m，端部高度0.8m，盖梁宽1.9m。桥墩构造变形、预应力设置等方面进行了详细论述。通过与其他常构，采用西南交大bsas软件进行受力分析。该桥河图见图3。用桥墩的对比，体现了各自的优势，可为山区高速公路桥谷地层为砂砾石和强、中风化砂岩，地质条件较好，墩及盖梁

2、设计提供参考。故计算时按刚性地基假定，将墩身底端按固结考虑。独柱墩盖梁在计算时主要考虑其横桥向即大悬臂的[关键词]独柱墩双幅双柱墩预应力混凝土盖梁受力，盖梁控制截面主要是墩柱对应的盖梁中部上缘负弯矩区域。山区高速公路由于地形较为复杂，沟谷较窄，汽车荷载横向分布系数按不同的加载位置分别为了满足路线线形的需要，多数桥梁为沿溪的纵向布置车辆荷载计算，采用杠杆法计算各布载情况下桥梁或跨河的斜交桥梁。通常为了方便施工，上部每片梁的横向分布系数。汽车荷载的加载位置对盖结构多采用预制结构，下部结构多采用柱式墩，左梁

3、及墩身的受力影响比较大，计算时按对称荷载及右幅桥墩互不相连，单独受力，如独柱墩、单幅双偏载两种工况分别布载；经计算结果对比后，可以图3桥墩构造图柱墩。在河谷较窄的纵向桥布墩时，为了减小对河看出两车道偏载的布载情况下盖梁受力最为不利，2.盖梁内力计算床的占用，下部也多采用双幅双柱墩，即同一孔桥故按该种工况进行。沙河口特大桥双幅双柱墩盖梁同样为预应力混的左右幅共用一个桥墩。3.盖梁悬臂端挠度验算凝土结构，采用西南交大bsas软件进行受力分析。一、工程背景独柱墩盖梁在设计验算时，盖梁各截面的抗弯由于墩柱与盖

4、梁间存在相互的约束作用，故将盖梁十堰至天水高速公路陕西境安康至汉中段沙河强度、抗剪强度必须满足受力要求，盖梁悬臂端部和墩柱按整体的超静定框架建立模型，墩身底端按口特大桥是该段的一座重要桥梁。沙河口特大桥位下缘的挠度也必须经过多次组合验算，以防端部挠固结考虑，盖梁和墩顶按刚性约束考虑。于西乡县沙河镇前店子村与西河村之间，横跨牧马度过大致使上部梁体整体倾斜。汽车荷载横向分布系数按不同的加载位置分别河与大沙河交汇处的河谷阶地。桥址区地貌单元位计算中在支座位置处施加上部结构恒载。盖梁布置车辆荷载计算，采用杠杆

5、法计算各布载情况下于牧马河与沙河交汇处，河床宽约120m，河谷发育悬臂端竖向变形值见表1。每片梁的横向分布系数。汽车荷载按两种布载模式一、二级阶地，地形开阔，相对高差仅为10m左右。表1盖梁悬臂端部竖向变形表（mm）分别计算：在每幅桥均靠近中央分隔带位置布两列根据水文资料计算百年一遇洪峰流量Q1%=偏载后荷载效应组合消除结构自重后变形车，即在盖梁中心两侧对称布载，可得到盖梁跨中-9.5-6.133225.6m/s，桥梁设计高程受水文控制。注：盖梁下挠为负值最大的正弯矩；在每幅桥靠近外侧位置布两列车，沙

6、河口特大桥原设计上部采用25×20m预应力4.盖梁预应力设置布载结果基本对应于盖梁的墩顶位置，可得到支点混凝土连续箱梁，左右幅桥梁等孔布置，下部采用经过计算和调整配束，独柱墩盖梁最终采用处的最大负弯矩。双幅双柱墩配大盖梁，桥梁全长504.98m，桥后路s双幅双柱墩盖梁设计时按全预应力混凝土构件7束9φ15.2预应力钢绞线，所有预应力束均采用基段右侧设浸水挡土墙。由于该段路基挡土墙位于一端张拉，锚具在张拉端采用M15-9型张拉端锚具，考虑，计算时按照分阶段进行钢束张拉和主梁吊装，河道中，基础地基为中、粗

7、砂，挡墙基础开挖后地在固定端采用配套的P型挤压锚具，张拉端与固定具体如下：（1）混凝土浇筑完成后强度达到设计强下水抽排困难，故对该段临河挡墙进行了设计变更。端交替设置；钢绞线张拉控制应力为1339.2Mpa，度的95%时依次张拉N2-1、N2-2、N1-2束钢绞线。经过多方案比选，对原沙河口大桥左幅长度不变，超张拉应力为控制应力的1.05倍。盖梁预应力立面（2）对称架设双幅预制箱梁。（3）依次张拉N3-1、右幅临河侧在原终点以后改为桥梁通过，右幅沿孔布置如图2所示。N1-1、N3-2、N1-3束钢绞线

8、。（4）进行钢绞线束孔后上部结构采用61×20m预应力混凝土连续箱梁，道压浆及封锚。（5）进行桥面铺装、护栏等工序施沿孔后的下部结构采用单幅独柱墩，桥梁全长工。1224.98m。即沙河口特大桥采用了两种下部结构形3.盖梁变形计算式：双幅双柱墩及单幅独柱墩。盖梁变形计算包括恒载、活载两种状况。恒载二、独柱墩预应力混凝土盖梁设计变形包括施工阶段中期、施工完成初期和施工完成1.构造尺寸图2预应力钢筋布置图后最终变形。经计算结果显示，桥墩盖梁最终变形独柱墩墩身采