3、土壤介质、杂散电流的腐度进行分析,发现管道剩余壁厚对点蚀之间的相-[8]蚀,内部受到含有HS、CO及Cl等腐蚀性介质互作用也有较大的影响。研究人员提出了一22的油、气、水的侵蚀,极易发生以点蚀缺陷为代表些双点蚀缺陷相互作用准则,但这些准则各不相的局部腐蚀,而且油气集输管线中的腐蚀大都由同,大多为定性分析,甚至相互矛盾,其可靠性有多个点蚀缺陷群组成,多个独立点蚀缺陷构成点待进一步研究,还无法上升为规范指导双点蚀缺蚀群,点蚀群中各个点蚀缺陷之间,点蚀群与点蚀陷或点蚀群管道失效压力的计算。群之间均会发生相互作用,从而影响腐蚀管道的文
4、献[9]列举了目前通用的管道缺陷评价方[10,11]破坏模式和极限内压荷载。法,如:腐蚀缺陷评价规范DNV-RP-F101、修[12~14]针对点蚀群的相互作用机理,BjsrneyOH等正的B31G规范和RSTRENG规范;沟槽缺[15][16]首次得出腐蚀缺陷之间的相互作用与点蚀的半陷评价方法NG-18方程、BS7910、API579;径、点蚀深度及点蚀间距等参数密切相关,并提出裂纹评价方法BS7910(或API579)等大都是以[1,2]相互作用准则;BenjaminAC等对双点蚀缺陷均匀的具有规则长宽深的单腐蚀为研究对象
5、,只和多点群腐蚀管道开展一系列的爆破实验和非线有DNVRP-F101评价方法考虑了相邻均匀腐蚀性有限元分析,结果表明将多点腐蚀简化考虑成之间的相互作用,但得出的结果仍然非常保守,目单点腐蚀进行评估,会导致计算结果过于保前世界上还没有一套适用点蚀缺陷油气管道失效[3~5]守。BenjaminAC等采用非线性有限元方法压力的评价方法,更没有适应双点蚀缺陷或者点研究了腐蚀之间的相互作用规律,结果表明该方蚀群的油气管道失效压力计算方法。因此,继续法可以很好地预测多点腐蚀管道的极限内压荷开展相邻点蚀管道剩余强度评价工作显得十分必∗国家自
6、然科学基金项目(51006123)。∗∗崔铭伟,男,1983年8月生,工程师。陕西省西安市,710075。366化工机械2016年要。为:1非线性有限元分析可靠性验证122σ={[(σ-σ)+(σ-σ)+v212231.1失效准则12(σ-σ)]}2<[σ](1)失效准则是评判失效的依据,它依失效模式31式中σ———VonMises等效应力,MPa;而定,目前应用比较广泛的有两种:基于弹性失效ν[17~19][σ]———许用应力,MPa。的准则,即腐蚀区的等效应力达到管材的屈1.2非线性有限元分析实验验证服强度时,认为管道失效
7、;基于塑性失效的准[18,20]针对文献[21]中群腐蚀实验数据,用非线性则,即腐蚀区最小等效应力(笔者采用Von有限元法预测失效压力,计算结果与误差见表1,Mises等效应力)达到材料的抗拉强度σ时,管b从表1可以看出,计算误差均较小,保持在4%以道发生失效。内,绝大部分误差保持在1%以内,说明应用非线油气管道材料有较好的韧性,采用基于弹性性有限元法研究群腐蚀管道失效压力的计算方法失效的准则过于保守,因此采用基于塑性失效的是可行的。准则。在三维主应力空间,VonMises条件表示表1群腐蚀实验数据与模拟数据对比实验爆破数值预
8、测实验屈服强度抗拉强度腐蚀深度误差压力失效压力编号MPaMPa系数%MPaMPaIDTS.26016840.66522.6822.770.40IDTS.36016840.65720.3120.440.64IDTS.46016840.69421.1421.511.75IDTS.
