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时间:2020-03-22
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1、190化工机械2014焦压力容器压力面积法与分析法大开孔补强的设计比较张涛“李娟2杨心理1(1.大庆石化工程有限公司;2.大庆油田化工集团东吴公司油气处理分公司)摘要介绍了用压力面积法和分析法计算大开孔补强的过程,并对两种补强方法进行了比较,指出应合理选用补强方法。关键词压力容器大开孔补强压力面积法分析法中图分类号TQ051.3文献标识码A文章编号0254_6094(2014)02.0190m2符号说明A。——接管上开孔区有效承压金属面积,mm2;A。——壳体上开孔区有效承压金属面积,mm2;A。——补强连接处凸出壳体表面的焊接接头金属面积,mm2:A。b_补强有效范围内接管内的压
2、力面积,mm2;A。。——补强有效范围内壳体内的压力面积,mm2;D——圆筒中面直径,mm;D;——壳体内径,mm;d;——开孑L处的接管内径,mm;K——等效总应力集中系数;K。——等效薄膜应力集中系数;nⅡ——等效薄膜应力校核系数;nⅣ——等效总应力校核系数;P——设计压力,MPa;SⅡ——等效薄膜应力,MPa;sⅣ——等效总应力,MPa;占。——壳体开孔处的有效厚度,mm;P——开孔率;[盯]。——接管材料许用应力,MPa;[盯]。——补强圈材料许用应力,MPa;[盯]。——壳体材料许用应力,MPa;[盯]‘——设计温度下壳体材料的许用应力,MPa。压力容器开孔补强分析法是G
3、B150.3-2011《压力容器第3部分:设计》中的新增内容⋯,它是我国力学研究者多年的研究结果,指出开孔率P≤0.9;按HG/T20582-201l规定的压力面积法,圆筒壳体上采用接管补强的开孑L,其开孔处的内径di与壳体内径D;之比di/Di≤1.0怛1。这两种补强方法均极大地拓展了开孔补强的适用范围,方便了设计者计算,但两者也有许多不同点。笔者将结合实例,对该两种补强方法进行比较。1容器设计参数某装置有一立式容器,内径1300mm,筒体长度4150mm,设计压力2.16MPa,设计温度240。C,壳体材料为Q345R,腐蚀裕量为3mm。筒体上有一DN600mm的人孔,人孔筒节
4、材料为Q345R。按GB150-2011计算,筒体名义厚度取14mm,人孔开孔最大直径已超出了等面积法的适用范围,但符合压力面积法和分析法的适用条件。2压力容器的开孔补强方法2.1压力面积法按压力面积法,人孔筒节为咖630mm×16mm∞J,加补强圈咖840mm×14ram,对于接管和补强圈应满足:(Ah+Ah)([盯]。一o.5p)+Afp([盯]。一0.5p)+Afp([盯]b一0.5p)≥p(Ap+Apb)(1)经计算:(Ah+Ah)([盯]。一0.5p)+AfP([盯]P一0.5p)+AfD([矿]b一0.5p)=1404862N}张涛,男,1983年10月生,工程师。黑龙
5、江省大庆市,163714。第4l卷第2期化工机械191p(Ap+APb)=1365934N可知,接管和补强圈满足式(1)的要求,并且补强面积裕量为:—14—04—8_6—2—-—13—6—59—34×100%:2.8%1365934。2.2分析法经计算,人孔筒节需改为.qb648mmX24mm,筒节长度至少为130mm,且开孔处筒体局部需将名义厚度改为18mm,需加厚的筒体长度至少为960mm。2.2.1等效薄膜应力的计算等效薄膜应力的计算式为:JsⅡ一。岩=311-89MPa(2)sⅡ≤nⅡ[盯]‘(3)等效薄膜应力许用值HⅡ[盯]‘=351.12MPa,故计算合格。设计裕量为:
6、型害三坠坐×100%:12.6%311.89。’‘2.2.2等效总应力的计算等效总应力计算式为:sⅣ=K面pD=404.85MPa(4)SⅣ≤n“盯]‘(5)等效总应力许用值/7,Ⅳ[or]‘=414.96MPa,故计算合格。设计裕量为:兰!兰:!垒二兰丝:堕×100%:2.5%404.85。3两种补强方法的对比从以上计算可以看出,在两种补强方法裕量相差不大的情况下,用压力面积法仅需加补强圈,补强圈质量为47kg;用分析法补强时,需同时加厚人孔筒节与设备筒体,加厚部分质量约为140kg。同时,两种补强方法均对制造提出了一些特殊要求,例如:接管或补强件与壳体应采用全焊透结构;接管与壳
7、体连接内外壁应圆滑过渡;补强范围内的A、B类焊接接头应无损检测合格;接管有效厚度与壳体有效厚度之比有限制;接管、壳体、补强件材料屈强比不应太高(压力面积法屈强比不大于0.68,分析法屈强比不大于0.80)。两种补强方法的不同之处在于,压力面积法明确地提出应避免采用标准常温抗拉强度下限值大于540MPa的材料,如若采用,需在设计及检验等方面作特殊考虑。另外,压力面积法按HG/T20582-2011规定限制较多。4结束语介绍了压力面积法和分析法计算开孔补强的过程,并对两种
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