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1、二、垠空題A组：1.有一容器，其域高气体丁作压力为l・6Mpa,无液体静压作用，工作温度W150°C且装有安全阀,试确定该容器的设计压力p=(1.76)Mpa;计算压力il=(176)Mpa;水压试验压力pr=(2.2)MPa.2.有一带夹套的反丿"釜，釜内为貞•空，夹套内的「•作爪力为0.5MPa,I.作温度<200°C,试确定:(1)釜体的计算压力(外压)pc=(-0.6)MPa;釜体水压试验压力pT=(0.75)MPa.⑵夹套的计算压力(内压)仇・=(0.5)MPa;夹套的水压试验压力Pt=(0.6
2、25)MPa.3.仃一立式容群，下部装有10m深,密度为p=1200kg/m3的液体介质，上部气体压力最高达0.5MPa,工作温度W100°C,试确定该容器的设计压力p=(0.5)MPa;计算压力pt=(0.617)MPa;水压试验压力pr=(0.625)MPa.4.标准碟形封头Z球面部分内径R冃0.9)D;过渡圆弧部分Z半径r=(0.17)D.,5.承受均匀爪力的圆平板，若周边固定，则鼠大应力是(径向)弯曲应力，且最大应力在圆平板的(边缘)处;若周边简支,最大应力是(径向)和(切向)弯山1丿、V力,口最
3、大应力在圆平板的(中心)处.6.凹面受压的椭圆形封头，其有效厚度&c不论理论计算值怎样小，为KW1时，具值应小于封头内直径的(0.15)%;K>1时，6e应不小于封头内直径的(0.3)%.7.对于碳钢利低合金钢制的容器，考虑其刚性需要，其最小壁厚&min=(3)mm;对于高合金钢制容器，其最小壁片6min=(2)mm.8.对濮钢,16MnR,15MnNbR和止火的15MnVR钢板制容器，液压试验时，液体温度不得低丁(5)°C,其他低合金钢制容器(不包括低温容器)，液压试验时，液体温度不得低于(15)°C。
4、B组，1・三、判断题(是者画丁；非者画X)1.丿?度为60mm和6mm的16MnR热轧钢板，其屈服点是不同的，且60mm丿?钢板的CJs大于6mm厚钢板的(X)2.依据弹性失效理论，容器上一处的最大W力达到材料在设计温度下的屈服点os⑴时，即宣告该容器己经''失效(V)3.安全系数是一个不断发展变化的数抑;，按照科学技术发展的总趋势，安全系数将逐渐变小.(J)4.为悍接接头结构形式一定时，焊接接头系数随看监测比率的增加而减小.(X)5.由于材料的强度指标ob和os(o0.2)是通过对试件作单向拉伸试验而侧
5、得，对于二向或三向M力状态，在建立强度条件时，必须借助于强度理论将其转换成和为于单向拉伸应力状态的相为应力.(V)4、有一圆筒形乙烯罐，内径Di=1600mm,壁厚&n=16mm,计算压力为pc=2.5MPa,I.作温度为・3.5°C,材质为16N4nR,采用双面焊对接接头,局部无损探伤，疗度附加®C=3mm,试校核贮罐强度。【解】（1）确定参数：D）=1600mm;6n=16mm;tw=-3.5'C;pv=2.5MPa.6、MPa设计温度下的许用应力[寸=170MPa常温度下的屈服点os=345MPa有效壁厚：6e=6n—C=16—3=13mm（2）强度校核最大允许工作压力[甩]［pA=2[刃如2x170x0.85x13~1600+13~=2.33MPaPc>[Pw]・•・该贮罐强度不足9、设计容器筒体和封头片•度。C知内径Di=1400mm,计算压力pc=1.8MPa?设计温度为40°C,材质为15MnVR,介质无大腐蚀性.双血焊对接接头,100%探伤。封头按半球形、标准椭恻形和标征碟形三种形式算出其所需厚度，最厉根据各有
7、关因索进行分析，确定一最佳方案。【解】（1）确定参数：Di=1400mm;pc=1.8MPa;t=40°C;（P=1.0（双血焊对接接头,100%探伤）；C2=lmm.（介质无大腐蚀性）15MnVR：假设钢板厚度:6~16mm,则:[o]*=177MPa,[o]=177MPa,6=390MPa（2）筒体準厚设计:1.8x14002x177x1.0—1.8=7A6ntmC]=0.25mm（按教材表4・9収值，GB6654-94《压力容器用钢板》）C=Ci+C2=1.25mm.名义壁厚:6n=5+C+圆整,6
8、+C=7.16+1.25=8.41mm.圆整厉，6n=9mm.（3）筒体水压试验校核<0・90込几（0+0）18e有效嘩焊6c=6n-C=9-1.25=7.75mm试验压力Pr=1.25P—=1.25xl.8x—=2.25MP（［刃177计算应力_号(Q+Q)_2.25x(1400+7.75)6~—_2x7.75e=204.35MPa丿应力校核0.9込0=0.9x390x1=351MPacrT<0.9?$0（4）封头厚度设计半
