旋风除尘器内切向速度的理论计算

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1、旋风除尘器内切向速度的理论计算-废气处理简介：应用粘性流体力学理论，推导出旋风除尘器内切向速度的计算公式，该公式的计算结果能与实验结果很好吻合；基于绕流理论，推导出安装减阻杆后的切向速度计算公式，该式计算结果能与实验结果较好吻合。关键字：旋风除尘器粘性流体切向速度1引言旋风除尘器内的流动主要受切向速度支配，旋风除尘器的性能，也主要与切向速度相关。在以往研究旋风除尘器的文献中，关于切向速度的描述均视内涡旋为类似刚体旋转的强制涡、外涡旋为无粘性的似位势流的自由涡，至多考虑到流体粘性的存在而将内涡旋描述为准强制涡，

2、将外涡旋描述为准自由涡，而仅对速度n进行非理想流体旋涡流动的修正，以使n的选取更符合实际情况。一般根据其根据其实验模型流场测定的结果将n取为0.5～0.9之间的某一值，切向速度υt与半径r关系的公式形式为内涡旋中υt/r=const外涡旋中υt·rn=const实际上，流体粘性的影响绝非是不取n=1所能体现的。笔者经实验发现，n是径向距离r的函数。因此为更准确地描述切向速度的分布规律，必须充分考虑流体粘性的影响，寻求更准确的数学表达形式。安装减阻杆后，对旋风除尘器内的流动已不能再作二维轴对称流动的假定。笔者基

3、于绕流理论，推导了安装不同类型减阻杆后的切向速度的计算公式，根据这些公式计算的结果均能与实验结果较好地吻合。限于篇幅，本文仅给出安装圆形断面减阻杆时切向速度公式的推导过程。本文的实验数据是在340mm筒径的Stairmand高效旋风除尘器模型上取得的。实验中，控制旋风除尘器的入口速度为19.5m/s。2无粘性假设时计算结果与实验结果的比较在整个外涡旋中，拟合切向速度对径向距离的分布，得到平均的分布指数n=0.73。将n取作定值计算结果与实验结果的比较如图1所示。　　图1无粘性假定时计算结果与实验结果的比较从图

4、中可看出将n取为固定值0.73时，切向速度计算结果与实验结果的差别。特别是在内外涡旋交界面及其附近区域，该差别是非常大的。考虑到内外涡旋交界面及边壁附近的n值与在整个外涡旋中的均值差别较大，故拟合中舍弃两端点，由此所得的平均n值为0.75，将此n值切向速度计算结果一并绘入图1中。由此可见，虽然此时在内外涡旋交界面及其附近区域误差变小，但在外涡旋的大部分区域误差却增大。因此，n值无论如何选取，无论作何种修正，只要将其取为定值，便会产生很大误差。3粘性流体切向速度计算公式的推导及其计算结果与实验结果的比较设粘性流

5、场中包围一固定体积V的封闭表面积为S，用符号Ω代表旋度，则在dt时间内从S表面输出旋度　　　　　　　　　　（1）式中μ--流体动力粘度，Pa·s。对上述应用高斯积分定理，及考虑在dt时间内，V内旋度减少　　　　　　　　　　（2）式中：ρ--流体密度，kg/m3。可得平衡关系　　　　　　　　　　　　　　（3）由柱坐标系下拉普拉斯算子的形式，及考虑减阻前常规旋风除尘器内可视为二维轴对称流场，则式（3）变为　　　　　　　　　　（4）式中v--流体运动粘度，m2/s。由初始条件、终止条件及边界条件可得式（4）的特解　

6、　　　　　　　　　　　　（5）　　　　　　　　　　　　　　　（6）式中：--环量，m2/s；　　　r0--内外涡旋交界面半径，m；　　　ω--旋转角速度，s-1。又根据环量等于旋度乘以环流面积，r圆面积的环量为　　　（7）设内外涡旋交界面半径，按，得切向速度　　　　　　　　（8）式（8）中所得的计算结果与实验结果的比较如图2所示。　　图2公式（8）计算结果与实验结果的比较由图2可以看出，基于粘性流体考虑推导所得切向速度分布计算公式的计算结果与实验结果吻合很好。4加装圆形断面减阻杆后切向速度计算公式的推导及其计

7、算结果与实验结果的比较根据流体绕流圆柱体的流动规律可推导出安装圆形断面减阻杆时切向速度的计算公式。参见图3（C为源点，B为汇点）。图3流体戏流圆形断面减阻杆（偶极流）切向速度的推证假定等强源流和汇流的流函数　　　　　　　　（9）式中：Q--源流（汇流）强度，m2/s。应用正弦定理及令M=2a’Q为偶极矩，则有：　　　　　　　　　　　　　　（10）来流的流函数　　（11）对上式积分并按泰勒级数展开，然后再进行坐标变换，得　　　（12）因此绕流流动的流函数　　　　　　　（13）若把零流线换成物体的轮廓线，并设物体

8、轮廓线上r’=r1，则有　　　　　　　　　　　（14）式中：r1为圆形断面减阻杆的半径，m。将（14）代入（13）再进行坐标变换，得　　　　（15）因此（16）其中　　　　　　　　（17）　　　　　　　（18）　　　　　　　　　　（19）式（16）表明切向速度与流体在旋风除尘器内的旋转角度有关，即减阻杆的引入改变了原来轴对称的流动规律。由取a为不同数值时的计算结果与实验结果的比较可知，当a接近30°