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1、第3期矿产综合利用No.32011年6月MultipurposeUtilizationofMineralResourcesJun.2011转炉污泥对球团爆裂温度的影响陈慧艳,王介超,高景栋,孙娜,程云飞(中冶京诚工程技术有限公司炼铁工程技术所。北京100176)摘要:通过添加不同配比转炉污泥对球团爆裂温度影响的研究结果表明,转炉污泥对球团爆裂温度有不利影响,氧化球团配人转炉污泥后,孔隙率变小,在外界条件不变的情况下,水蒸气的有效扩散系数变小,球团内部水蒸气压力变大,最终导致生球爆裂温度降低。因此,在
2、配加转炉污泥制备氧化球团时,需控制转炉污泥配比。关键词:转炉污泥;爆裂温度;氧化球团中图分类号:TF09文献标识码:A文章编号:1000-6532(2011)034)044-03转炉污泥由单体金属、自由氧化物物相组成,尚标,本文通过配加不同配比的转炉污泥研究了其对未形成共熔体,其粒度细、比表面积大、表面活性大,爆裂温度的影响。铁品位和碱性氧化物含量高,SiO含量低,含水1原料性能及研究方法高⋯。转炉污泥的综合利用和处理始终是钢铁工业面临的重大课题,配加转炉污泥制备氧化球团是1.1原料性能常用处理方式
3、之一。济钢、唐钢、津西铁厂等地应用试验所用原料、粘结剂和转炉污泥均取白某钢实践证明,配加转炉污泥后,可降低膨润土消耗量,铁厂,基本性能分别见表1—3。原料中铁精矿小于提高球团矿品位,改善球团矿的冶金性能,还使球团741~m的质量百分比为80.2%。转炉污泥粒度较矿更适合高炉冶炼的要求,并降低了球团矿的工序细,平均在201xm以下,经测试转炉污泥的体积平均消耗J。生球爆裂温度是制约球团生产的关键指粒径为4.108ixm。表1铁矿粉化学分析/%52.742.9855.069.952.581.3914.0
4、32.170.970.220.17O.20.51.2研究方法1000ram,转速27r/rain,倾角45。一47。可调。试验流程包括配料、混匀、润磨、造球、生球质量生球制备采用圆盘造球机,主要技术参数为:直检测几个环节。径1000mm,转速27r/min,边高h=150mm,倾角混合料润磨采用①loomm×500mm(直径×长47。。造好的生球经过人工筛分,将9—16ram的生度)的润磨机,生球制备采用圆盘造球机,其直径为球作为合格生球进行生球质量测试。收稿日期:2010.I1-22作者简介:陈慧
5、艳(1970一),女,高级工程师,主要从事球团的设计和规划工作。第3期陈慧艳等:转炉污泥对球团爆裂温度的影响·45·生球爆裂温度测定是参照美国AC公司的动态程中球团的爆裂温度均偏低,主要原因是试验流程测定法,在~~650mmX1000mm的竖式管炉中进行中包含润磨环节,润磨可以增加741~m以下物料的的。从叶氏鼓风机出来的室温空气,经转子流量计质量百分比,改善混合料的粒度组成,增强混匀效控制风速进入管炉中。管炉是通过电阻丝加热的,果。表5是在配加转炉污泥7%、膨润土1.5%的原由可控硅温度自动控制仪
6、表控制温度。该装置中间料条件下,润磨工艺对配加污泥生球的性能影响。有一根~80mmX1200mm的不锈钢热风管,该管内表5润磨对污泥生球性能的影响装有高度为1000ram的~15mm的氧化铝瓷球,电炉加热瓷球,使鼓人的空气迅速被加热成为温度恒定的热气流,反映热风温度的热电偶装在生球干燥杯的底部。试验用来装生球的干燥杯内径为50ram,高度为150ram,底部均匀排列有~~3mm的圆孔,以由表5可知,100%润磨条件下,爆裂温度降低。便气流进入干燥杯中进行干燥。测定生球爆裂温度由于物料润磨后,平均粒径
7、减小,脱水速度加快;另时,每次取50个合格生球装入干燥杯中,将干燥杯原料比表面积增大,孔隙率减小,导致球内蒸汽压增放在风速为1.5m/s(冷态)的竖式管中,生球在炉膛大,降低了生球爆裂温度。内停留5rain后取出,以生球破裂4%所能承受的最‘生球在干燥过程中发生破裂有两个原因【6]:一高温度(AC公司以生球破lO%)为爆裂温度。是因为干燥过程中,生球表里会出现湿度差,从而引起表里收缩不均匀,表面湿度小收缩大,中心湿度大2试验结果及分析收缩小,导致破裂。二是当生球干燥进行到降速干试验中转炉污泥占铁精矿
8、总量的配比见表4。燥阶段,干燥过程由表面汽化控制转为内扩散控制表4转炉污泥配比/%后,水分蒸发面向球内推进,此时生球的干燥时由于水分在生球内部汽化后,蒸汽通过生球干燥外层的毛细管扩散到表面,然后进入干燥介质中。如果供热过多,球内产生的蒸汽会多,蒸汽若不能及时扩散到生球表面,就会使球内蒸汽压增加。当蒸汽压力在膨润土配比2%的条件下,对合格生球进行超过干燥表层的径向和切向抗拉强度时,球就会产检测发现,随转炉污泥配比的增加生球的落下强度、生爆裂。抗压强度、生球水分均有所提高
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