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1、碱浓缩工艺膜式法生产固碱一般分为2个阶段:1，碱液由45-50(质量分数，下同)浓缩至60，可在升膜蒸发器(也可在降膜蒸发器)中进行，加热源采用蒸汽或双效的二次蒸汽，并在真空下进行蒸发;2，60的碱液以熔融盐为载热体，在常压下升膜或降膜加热浓缩成熔融碱，再经片碱机制成片状固碱1MPa的饱和蒸汽进入I效蒸发器，冷凝液与I效碱换热后进入循环水池，作为软水的补充，Ⅱ效产生的二次蒸汽与终浓缩产生的二次蒸汽进入I效蒸发器作为热源，蒸发32％碱液。415—430℃的熔盐由熔盐泵送人熔盐炉经加热后进人最终浓缩器，作为热源蒸发
2、碱至98％一99％，并最终回至熔盐罐，反复循环使用。除次氯酸盐次氯酸盐250℃以上分解出氧气腐蚀镍设备，加入5%糖液分解。某多效降膜工艺流程1效：32%浓缩到38.6%，加热蒸汽由2效蒸发器产生的二次蒸汽，本身产生的二次蒸汽进行冷凝，不凝气用水环真空泵吸出。物料侧在真空下运行2效：38.6%浓缩到50%（1效碱液经换热器由71.5℃加热到135.3℃，然后送到2效蒸发器），由中压蒸汽加热，本身产生的蒸汽进行加热1效蒸发器。物料侧在大气压下运行3效：50%浓缩到62.2%。加热蒸汽为最终浓缩器产生的二次蒸汽，本身
3、产生的二次蒸汽进行冷凝，不凝气用水环真空泵吸出。物料侧在真空下运行最终浓缩器：62.2%浓缩到98.3%。加热源为熔盐加热，本身产生的蒸汽进行加热3效蒸发器，通过节流孔控制，最终浓缩器下游熔融盐碱管压力骤减，产生闪蒸效应，以达到99碱要求。工艺衡算1，系统物料衡算假定溶质不挥发,对任一效(第i效)溶质进行衡算,可得F0x0=Fixi=(F0-W1-……-Wi)xi系统总蒸发水分量W为各效水分蒸发量之和,即W=W1+W2+…+Wi+…+Wn=F0(1-x0/xn)2，系统热量衡算考虑热损失及浓缩热,对图1所示的有
4、额外蒸汽引出(最后一效没有引出额外蒸汽)的并流多效蒸发淡碱浓缩系统第i效进行热量衡算,可得Wi={αiDi+[F0c0-c*(W1+…+Wi-1)]βi}ηiWiri={DiRi+[F0c0-c*(W1+…+Wi-1)](ti-1-ti)}ηi第i效的蒸发系数αi和自蒸发系统βi分别定义为αi=(Hi-1-c*Ti-1)/(Hi-c*ti)加热蒸汽气化潜热Ri=(Hi-1-c*Ti-1)，二次蒸汽汽化潜热ri=(Hi-c*ti)。βi=(ti-1-ti)/(Hi-c*ti)烧碱属于浓缩热较大的物料,其热利用系数
5、ηiηi=0.98-0.700(xi-xi-1)对图1所示的并流流程,有i=1时,Di=D1i≥2时,Di=Wi-1-Ei-13，各效传热面积的计算根据传热速率方程可得各效蒸发器传热面积的计算式为A=Qi/(Ki△ti)=DiRi/(Ki△ti)Ki第i效蒸发器总传热系数,W/(m2℃）i=1时△t1=T0-t1i≥2时△ti=Ti-1-△-ti计算αi、βi、△ti时均需各效溶液的沸点tiAi——第i效传热面积,m2c0——料液比热,J/(kg℃)c*——水的比热,J/(kg℃)D1——加热生蒸汽流率,kg/
6、hDi——第i效加热蒸汽流率,kg/hEi——第i效引出的额外蒸汽流率,kg/hF0——进料流率,kg/hHi——第i效二次饱和蒸汽的焓,J/kgKi——第i效蒸发器总传热系数,W/(m2℃）Qi——第i效传热速率,WRi——第i效加热蒸汽汽化潜热,J/kgT0——加热生蒸汽的饱和温度,℃Ti——第i效二次饱和蒸汽温度,℃Tk——冷凝器中二次蒸汽温度,℃ti——第i效溶液沸点,℃W——总蒸发水分量,kg/hWi——第i效蒸发水分量,kg/hx0——料液浓度,质量分率xi——第i效完成液浓度,质量分率αi——第i
7、效蒸发系数,无因次βi——第i效自蒸发系数,kg℃/J△i——第i效温差损失,℃,某双效逆流蒸发工艺1，蒸汽压力的稳定性在生产过程中，要求蒸汽的压力稳定，如蒸汽压力波动太大，则效体的液面难以控制，进入Ⅱ效的碱流量不稳定，Ⅱ效中的碱浓度无法控制，浓缩过程中的天然气耗量则有所提高；同时Ⅱ效中产生的二次蒸汽量不稳定，对于I效的碱浓度也有很大的影响，故生产过程中蒸汽压力最大为0．1MPa2，真空度的控制由于Ⅱ效产生的二次蒸汽温度较低，为了充分利用二次蒸汽，通过降低液体的沸点，达到蒸发碱液的目的，I效选用负压操作。在实际
8、生产过程中，要求真空度越高越好，当然不可能高于0.1MPa，真空度越高，二次蒸汽的利用率越高，在I效中碱液的浓度被提升得越高，生蒸汽在Ⅱ效中的消耗相应地大大降低。和蒸汽与过热蒸汽的选择。3，设备危害性碱液流量应不低于生产满负荷的40％，碱液流量过低，蒸发器中的列管不能形成完整的液膜，局部会出现“干壁”现象，则该部位由于过热会产生热应力的变化，造成列管弯曲变形，碱液成膜效果不好，导致了设
