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时间:2020-03-22
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1、至Q!三生箜2塑i望箜!鱼至翅l江酉建挝童通王猩新建隧道爆破对既有线隧道的影响分析■李萍萍1,刘征2■1.杨凌职业技术学院,陕西咸阳712100;2.陕西方元建筑工程有限公司。陕西咸阳712100摘要:本文主要研究了在新建隧道爆破施工时,既有隧道的重点监测点应该选在何处,以实际的工程为依托,进行了有限元的相关数值模拟及分析。关键词:既有隧道爆破数值模拟1工程概况新建的小瓢沟隧道与既有大瓢沟隧道为小净距隧道,隧道起始里程是DK79+993,隧道终止里程为DK80+570,隧道的全长约为577m,隧道的最大
2、埋深是210m。在本工程中,既有隧道与新建隧道的平面关系图如图l所示。2模型的建立既通过三维隧道爆破动力分析,姚勇取不同边界进行计算后认为,当边界取得一定远(大于隧道开挖洞径的3倍)以及两隧道净距不大时,边界的反射效应对隧道周围地震效应的峰值影响可以忽略。本文的有限元模型尺寸取为65m×42m×35m,整体有限元模型如图2所示。模型的六个边界均施加无反射边界,模型底部施加三向约束。在有限元模型中,围岩选用solidl8l实体单元,衬砌选用shelll63壳单元。图l小瓢沟隧道与大曩沟隧道平面关系图数值模
3、拟时,模型是由岩石、炸药和空气三部分组成的,炸药选用LS—DYNA自带高性能炸药材料MAT_HIGH—EXPLOSIVE—BURN,状态方程为JWL的状态方程,岩石采用$MAT—PLASTIC—KINEMATIC材料,采用拉格朗日网格来建模,空气及炸药选用欧拉网格建模,单元选用ALE算法,炸药和岩石进行了流固耦合。材料的相关参数如表l所示:表1材料参数表:1r—'···l一图2有限元模型材料类型重度1(KS/m3)弹性模量E(GPa)泊松比“Ⅱ围岩2600250.23Ⅲ围岩230019O.2l炸药105
4、06.72e一30.32空气1.2e一3l0.2衬砌2200230.23模拟结果分析选取里程DK80+346进行爆破数值模拟,对既有线隧道衬砌应力曲线进行分析,如图4和6所示。图3既有隧道轴向单元布置图图3是既有隧道轴向单元布置图,根据相关研究已经表明,振速在既有隧道拱墙上最大,故本文选取拱墙上的单元进行应力分析。图4是既有隧道轴向单元应力时程曲线图,由图4(a)可知,在X方向的应(a)X方向应力曲线(b)Y方向应力曲线图4既有隧道轴向单元应力时程曲线图力曲线图中可以发现最大值约为36kpa,在单元81
5、799处,在单元引804处的x方向应力次之,单元x方向81809应力也较大;由图4(b)可知,在Y方向的应力曲线图中,最大的应力值约为277kpa,在单元81804处,单元81809和单元81799的Y方向应力也较大;由以上分析可知,Y方向的应力比x方向应力大,在这些方向上出现的最大应力值都在爆破断面后10m附近,说明新建隧道的爆破震动对既有隧道产生的影响在爆破断面后lO米比较大,所以在新建隧道爆破时要加强爆破断面后lOm的监测。图5既有隧道径向单元布置图图7既有隧道径向单元最大主应力时程曲线图Ia)X
6、方向应力曲线(b)Y方向应力曲线图6既有隧道径向单元应力时程曲线图图5为既有隧道径向单元布置图,图6是既有隧道径向单元应力时程曲线图,由图6(a)可知,x方向的应力曲线图中,最大值约为一298kpa,出现于既有线隧道拱顶的位置单元82146处;由图6(b)可知,在Y方向的应力曲线图中,最大的应力值约为313kpa,出现于既有隧道拱肩位置的单元81732处;通过以上的相关分析可知,这两个方向最大应力值相差不大。这两个方向上的最大应力值大都出现于爆破断面拱顶,拱肩及边墙处,说明爆破震动对既有隧道的拱肩,边墙
7、及拱顶的的影响最大,在进行现场监测时,要加强这些地方的监测。图7是既有隧道径向单元最大主应力时程曲线图,单元位置分布图如图5。通过图7最大主应力时程曲线图分析可得:既有线隧道在迎爆侧的边墙位置单元81804上出现了最大主应力,其值大约为369kpa臂其它位置的单元的最大主应力大,其次是迎爆侧边墙单元81822和拱肩单元81732。所以,在现场进行施工爆破监测时,应该对迎爆侧边墙和拱肩位置重点监测。同时可知,既有线隧道主要为受拉破坏,因为最大的主应力都为正。4结论通过以上的数值分析,可以得到以下结论:(1
8、)新建隧道的爆破震动对既有隧道产生的影响在爆破断面后10米比较大,所以在新建隧道爆破时要加强爆破断面后10m的监测。(2)爆破震动对既有隧道的拱肩,边墙及拱顶的的影响最大,在进行现场监测时,要加强这些地方的监则。(3)在现场进行施工爆破监测时,应该对迎爆(下转第163页)·157·万人次。据市公交集团统计,一条快速公交专用道每小时可运送l万人次的乘客,是一条社会车道每小时可运送乘客的lO倍;每辆18米长快速公交车运客量为160人次,约相当于
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