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1、.绪论2.解:∴∴以J·mol-1·K-1表示R的值R=0.08206×1.01325×102J﹒mol-1﹒K-1=8.315J﹒mol-1﹒K-1第一章流体流动1.表压=-真空度=-4.8×104Pa绝压=5.3×104Pa2.解:设右侧水面到B′点高为h3,根据流体静力学基本方程可知PB=PB′则ρ油gh2=ρ水gh3h=h1+h3=892mm3.解:正U型管水银压差计由图可知PA=P1+(x+R1)ρ水gPB=P2+xρ水g∵P1-P2=2.472kPa∴PA-PB=2.472kPA+ρ水gR1又有PA=PCPC=P
2、B+ρHggR1∴ρHggR1=2.472kPa+ρ水gR1∴倒U型压差计设右侧管内水银高度为M∵指示流体为空气∴PC=PDP1=PC+ρ水g(R2+M)P2=PD+ρ水gM∴4.(1)PB=-845.9Pa(表)word范文.(2)R′=0.178m7.解:由公式可得Vs=uA=uπd2/4=0.8×π×(57-3.5×2)2×10-6=1.57×10-3m3/sWs=Vsρ=1.57×10-3×1840=2.89kg/s8.解:由题可知:1—1′截面:P1=1.013×105Pau=0以2—2′截面为基准水平面∴z1=3
3、m2—2′截面:设管内流速为uz2=03—3′截面:u,z3=3m4—4′截面:u,z4=3+0.5=3.5m5—5′截面:u,z5=3m6—6′截面:u,z6=2m,P6=1.013×105Pa根据伯努利方程:We=0,∑hf=0有∵P1=P6∴u2/2=g(z1-z6)=9.8有9.8×3+1.013×105/1000=9.8+P2/1000∴P2=1.209×105Pa1.013×105/1000=9.8+P3/1000∴P3=0.915×105Pa9.8×3+1.013×105/1000=9.8×3.5+9.8+P4
4、/1000∴P4=0.866×105Pa∴P5=0.915×105Pa9.(1)u=1.55m/sVh=10.95m3/h(2)Δz=2.86mword范文.解:Ne=We﹒Ws取釜内液面为1—1′截面,高位槽内液面为2—2′截面根据伯努利方程:1—1′截面:z1=0,P1=-2.5×104(表压),u1=02—2′截面:z2=15m,P2=0(表压),A=πd2/4=0.25×π×[(76-4×2)×10-3]2=3.63×10-3m2∴>4000湍流又ε/d=0.3×10-3/68×10-3=4.41×10-3查图得λ=
5、0.029查表1—3得,ξ全开闸阀=0.17ξ半开截止阀=9.5ξ90°标准弯头=0.75ξ进=0.5ξ出=1∴hf′=(0.17+9.5+3×0.75+1.5)×1.462/2=14.2J/kg∴∑hf=22.7+14.2=36.9J/kgWe=208.87J/kgNe=208.87×2×104/3600=1.16kWN=1.16/0.7=1.66kW12.解:1—1′:高位槽液面2—2′:出口管内侧列伯努利方程z2=0,z1=4m,P1=P2=0(表),u1=0,We=0∴∑hf+u22/2=4g∑hf=hf+hf′查表
6、1—3得,ξ半开截止阀=9.5ξ90°标准弯头=0.75hf′=∑ξ﹒u22/2=(9.5+0.75+0.5)×u22/2=10.75×u22/2word范文.∴化简得(400λ+11.75)×u22/2=39.220℃时μ水=1.005λ=f(Re)=f(u2)需试差假设u0Reλ→u01.5766300.0391.661.6796000.0391.661.66825880.03881.66∴截止阀半开时该输水系统的u0=1.66m/sVs=uA=1.66×0.25π×0.052=0.00326m3/s∴Vs=11.73m
7、3/h第二章流体输送设备1、解:分别取离心泵的进、出口截面为1-1′截面和2-2′截面,由伯努力方程得:其中,=0.4m;Pa(表压);Pa(表压);;=0;20℃时水的密度。m3、解:(1)20℃时:由附录2及附录7知,水的密度,饱和蒸气压Pa。m(2)85℃时:由附录2及附录7知,水的密度,饱和蒸气压Pa。word范文.m4、解:=-2.21m<-1.5m故该泵不能正常工作。6、解:=17m由于输送介质为水,结合和m,查附录21选IS100-80-125型泵,主要性能参数为:,m,,,kW故泵实际运行时的轴功率为kW,其
8、中因阀门调节所多消耗的功率为第四章沉降与过滤2、解:设颗粒沉降位于层流区,故核算流型故假设成立,即颗粒沉降位于层流区。因此,可完全除去的最小颗粒直径为。3、解:在操作温度下,气体量=5538.5word范文.设8颗粒沉降位于层流区,则由层(需50块隔板)m核算流型故假设成立,得降尘室内隔板