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1、大口径管道应力分析针对您提供的例题,我们建立了CAESARII的分析模型,并进行了应力分析.分析结果如下:CASE2(SUS)W+P1一次应力CASE3(EXP)L3=L1-L2二次应力PipingCode:B31.3=B31.3-2006,May31,2007CODESTRESSCHECKPASSED:LOADCASE2(SUS)W+P1HighestStresses:(KPa)LOADCASE2(SUS)W+P1CodeStressRatio(%):18.0@Node80CodeStress:23400.3Allowable:130000.0AxialStress:
2、4913.0@Node180BendingStress:19479.7@Node80TorsionStress:284.0@Node180HoopStress:8000.0@Node203DMaxIntensity:23534.2@Node80CODESTRESSCHECKPASSED:LOADCASE3(EXP)L3=L1-L2HighestStresses:(KPa)LOADCASE3(EXP)L3=L1-L2CodeStressRatio(%):75.7@Node150CodeStress:239012.9Allowable:315720.7AxialStress
3、:16044.4@Node149BendingStress:239012.9@Node150TorsionStress:8236.9@Node170HoopStress:0.0@Node203DMaxIntensity:247061.5@Node150推力和弯矩详见10-02-04-Original.pdf如果您希望和Autopipe来对比,那前提必须是CAESARII和Autopipe的输入必须是完全一致的.否则没有意义.采用梁单元(Beammodel)的理论来进行管道应力分析,如果管道部受点载荷和线载荷作用,我们往往对弯头和管道与设备连接点做些调整,基本这些修正就可
4、以就可以满足分析要求.如果管道有分支,分支和设备接口的柔性需要考虑,这样修正后的分析模型无论在应力上还是在推力上的技术结果都还是比较可靠的.往往由于弯头和直管的不正确模拟,导致的错误有25%;三通和设备接口处理不正确导致的错误高达10倍或更大,正确的处理三通和设计接口意义重大.点载荷和线载荷应当加以小心,这些点往往会有局部失稳发生..首先,大口径弯头往往是虾米腰形式的,其次,弯头的两端往往在直管上设计有补强圈.我们按厚壁弯头,不进行修正,您可以看到该弯头的柔性系数是46.表面该弯头比管道容易变形46倍.-----这将该大管道假设成立厚壁管道.而实际上的弯头应当是下面的形
5、式.考虑到弯头是虾米腰形式,另外弯头两侧有加强筋,我们调整弯头获得新的弯头柔性系数.你会发现这个弯头比厚壁假设的柔性差.不容易变形.我们假想10点和210点连接在大的设备上面,我们建立有限元模型,计算接口点柔性,结果如下:OutsideDiameter=3220.000mm.WallThickness=10.000mm.AxialTranslationalStiffness=21915.N/mm.InplaneRotationalStiffness=3698053632.mm.N/degOutplaneRotationalStiffness=254330112.mm.N
6、/degTorsionalRotationalStiffness=66644713472.mm.N/deg弯头柔性的变化和管口柔性的代入,影响最大的是两个端部固定点的推力和弯矩.10点修正前后推力和弯矩变化LoadFXN.FYN.FZN.MXN.m.MYN.m.MZN.m.Case-162619-11110943025279077-672989-4996191(OPE)-6655-108489-4331479222881-4801162(SUS)MAX-162619/L1-111109/L143025/L1279077/L1-672989/L1-499619/L1-20
7、7856-8488811213246690-1435-269851(OPE)-709-8876650710035-22-295432(SUS)MAX-207856/L1-88766/L211213/L1246690/L1-1435/L1-29543/L2210点修正前后推力和弯矩变化LoadFXN.FYN.FZN.MXN.m.MYN.m.MZN.m.Case-27308-59865-220498-9587-279881-4728591(OPE)9496-1253291408966136297323-5752(SUS)MAX-27308/L