过程设备设计 教学课件 作者 郑津洋 董其伍 桑芝富 主编 22 5.ppt

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1、第二章压力容器应力分析第四节壳体的稳定性分析CHAPTERⅡSTRESSANALYSISOFPRESSUREVESSELS12.4.1概述2.4.2外压薄壁圆柱壳弹性失稳分析主要内容2.4.3其他回转薄壳的临界压力22.4.1概述一、失稳现象2、承受外压壳体失效形式：强度不足而发生压缩屈服失效保持原有平衡形态不足而发生失稳破坏（讨论重点）1、外压容器举例（1）真空操作容器、减压精馏塔的外壳（2）用于加热或冷却的夹套容器的内层壳体33、失稳现象：承受外压载荷的壳体，当外压载荷增大到某一值时，壳体会突然失去原来的形状，被压扁或出现波

2、纹，载荷卸去后，壳体不能恢复原状，这种现象称为外压壳体的屈曲（buckling）或失稳（instability）。44、失稳类型：弹性失稳t与D比很小的薄壁回转壳，失稳时，器壁的压缩应力通常底于材料的比例极限（对于有明显屈服点的材料，为屈服强度），称为弹性失稳。弹塑性失稳（非弹性失稳）当回转壳体厚度增大时，壳体中的应力超过材料屈服点才发生失稳，这种失稳称为弹塑性失稳或非弹性失稳。5受外压形势：pppabc本节讨论：受周向均匀外压薄壁回转壳体的弹性失稳问题6二、临界压力1、临界压力壳体失稳时所承受的相应压力，称为临界压力，用Pcr

3、表示。2、失稳现象外载荷达到某一临界值，发生径向挠曲，并迅速增加，沿周向出现压扁或波纹。见表2-573、影响Pcr的因素：Pcr与圆柱壳端部约束之间距离和圆柱壳上两个刚性元件之间距离L有关；Pcr随着壳体材料的弹性模量E、泊松比μ的增大而增加；非弹性失稳的Pcr还与材料的屈服点有关。对于给定外直径Do和厚度t82.4.2外压薄壁圆柱壳弹性失稳分析基于以下假设：①圆柱壳厚度t与半径D相比是小量，位移w与厚度t相比是小量②失稳时圆柱壳体的应力仍处于弹性范围。目的求、、理论理想圆柱壳小挠度理论线性平衡方程和挠曲微分方程；9工程中，在采

4、用小挠度理论分析基础上，引进稳定性安全系数m，限定外压壳体安全运行的载荷。该理论的局限（1）壳体失稳的本质是几何非线性的问题（2）经历成型、焊接、焊后热处理的实际圆筒，存在各种初始缺陷，如几何形状偏差、材料性能不均匀等（3）受载不可能完全对称小挠度线性分析会与实验结果不吻合。10外压圆筒分成三类：长圆筒L/Do和Do/t较大时，其中间部分将不受两端约束或刚性构件的支承作用，壳体刚性较差，失稳时呈现两个波纹，n=2。短圆筒L/Do和Do/t较小时，壳体两端的约束或刚性构件对圆柱壳的支持作用较为明显，壳体刚性较大，失稳时呈现两个以上

5、波纹，n＞2。刚性圆筒L/Do和Do/t很小时，壳体的刚性很大，此时圆柱壳体的失效形式已经不是失稳，而是压缩强度破坏。11一、受均布周向外压的长圆筒的临界压力二、受均布周向外压的短圆筒的临界压力三、临界长度四、周向外压及轴向载荷联合作用下的失稳五、形状缺陷对圆筒稳定性的影响12一、受均布周向外压的长圆筒的临界压力通过推导圆环临界压力，变换周向抗弯刚度，即可倒出长圆筒的1、圆环的挠曲微分方程b、圆环的挠曲微分方程：2-86试（模型见2-39）a、圆环的挠曲微分方程：2-82试c、圆环的挠曲微分方程2-87试13c、圆环的挠曲微分方

6、程：2-87试圆环失稳时的临界压力：d、仅受周向均布外压的长圆筒临界压力计算公式：（2-90）圆筒抗弯刚度代替EJ，用DO代替D，长圆筒临界压力：长圆筒临界应力：（2-92）（2-93）14注意：2-92，2-93均在小于比例极限时适用15二、受均布周向外压的短圆筒的临界压力（2-97）拉姆公式，仅适合弹性失稳16三、临界长度Lcr区分长、短圆筒用特征长度LcrL>Lcr——长圆筒L

7、应力现象：非对称失稳对称失稳临界应力经验公式：修正系数C=0.25（2-101）18b、联合载荷作用下圆筒的失稳一般先确定单一载荷作用下的失效应力，计算单一载荷引起的应力和相应的失效应力之比，再求出所有比值之和。若比值的和<1，则筒体不会失稳若比值的和≥1，则筒体会失稳19五、形状缺陷对圆筒稳定性的影响圆筒形状缺陷：不圆局部区域中的折皱、鼓胀、凹陷影响内压下，有消除不圆度的趋势外压下，在缺陷处产生附加的弯曲应力圆筒中的压缩应力增加临界压力降低实际失稳压力与理论计算结果不很好吻和的主要原因之一对圆筒的初始不圆度严格限制202.4.

8、3其他回转薄壳的的临界压力半球壳椭球壳碟形壳锥壳21半球壳经典公式：（2-102）（2-103）22椭球壳和碟形壳临界压力碟形壳：同球壳计算，但R用碟形壳中央部分的呀半径RO代替椭球壳：同碟形壳计算，RO=K1DOK1见第四章23锥壳（2-106）注意：Le——