推挽输出变压器的设计(Turner)-第四页V1.00.pdf

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2、PT-1BTS的绕制方案结论与4个最佳补救方案Fig28.OPT-1ATS的绕制方案51.计算适中负载时的总铜损52.对比次级抽头与不抽头时的铜损53.对比抽头与不抽头方案的漏感54.抽头变压器的分布电容正文（第四页）47.次级抽头法采用次级抽头适应不同扬声器阻抗的变压器在此编号为OPT-1ATS，同样用于一对6550或KT88的推挽输出级，屏压500V，静态屏流为每管50mA，所有工况都与OPT-1A变压器的相同。除了使用分段次级，通过排列组合得出合适阻抗变比之外，我们还可以在次级抽出不同的抽头来适应不同扬声器阻抗，此时便不需要

3、用烙铁来改变输出端子的额定阻抗了。此时变压器除了次级线圈两端之外可以抽出两个左右的抽头，一共四条输出线连至输出端子上，而输出端子一般标为Common/0V，4Ω，8Ω，16Ω。不少放大器只有Com，4Ω，8Ω三个端子。注意：铁芯大小和初级匝数会与OPT-1A完全相同。48.计算所需阻抗变比和次级匝数OPT-1ATS的初级匝数与OPT-1A相同，都是2320TOPT-1ATS有四个扬声器输出端口，其中一个是Com端，与地线相连。其他3个端子是4Ω，8Ω和16Ω端子。有抽头的次级是一个不可调整的次级，多段次级都有相同位置的多个抽头，最

4、后并联以获得合适的扬声器阻抗匹配。此变压器的阻抗匹配需要将9000Ω的屏-屏负载RLa-a转换成3Ω，6Ω和12Ω的次级，此时初级匝数=2320T三个合适的次级阻抗变比和圈数比为：9000:3Ω，阻抗比为3000:1，匝比为54.77:1，次级匝数为42T9000:6Ω，阻抗比为1500:1，匝比为38.73:1，次级匝数为60T9000:12Ω，阻抗比为750:1，匝比为27.39:1，次级匝数为84T输出功率和工作类型随次级负载阻抗变化的图如下：Fig26（图中翻译如下：）题目：3个不同次级匝数下的功率曲线图用于6550推挽输

5、出级，40%抽头超线性接法或12%负反馈绕组，屏压Ea=+500Vdc，最低帘栅压Eg2min=+300Vdc，静态屏流Ia==50mAdc，静态功耗Pda=25W。（表格）次级负载RL，Ω大家是如何理解Fig26这幅图的呢？我们先考虑次级匝数为84匝时的情况，这是使用多段插在初级绕层中间的次级并联而成的线圈，每个次级段有84匝，在42匝和60匝皆有抽头。对于OPT-1ATS来说，现在又三种匝比和阻抗变比：16Ω，次级匝数为84T，初级匝数2320T，匝比为27.62:1，阻抗比为762.81:18Ω，次级匝数为60T，初级匝数2

6、320T，匝比为38.67:1，阻抗比为1495.11:14Ω，次级匝数为42T，初级匝数2320T，匝比为55.24:1，阻抗比为3051.25:1需要注意的时16Ω的84T是用尽次级一段所有匝数，8Ω端子的匝数是84T×√8=60?，近似到最近的整数匝；164Ω端子的匝数是84T×√4=42?，近似到最近的整数匝；16假设你需要用次级匝数为42T，标为“4Ω”的端子。现在看Fig26，从横轴中找出次级负载为4Ω那一点。最大不削波输出功率可以从次级匝数为42匝的曲线得出，即AB类下35W，同时最初14W为A类下工作。继续读图可知

7、，如果接到此端口的次级负载为1.5Ω，则可以得到最大功率=71W的AB类输出功率。但是如果此端子接上8Ω的扬声器，则输出为纯A类，最大输出功率为19W。同时，图中也有曲线显示纯A类工作所需的次级负载阻抗和输出功率对于次级匝数为42T的绕组来说，有一条从原点（0.0W，0.0Ω）到点A1的直线显示了这条线以下的负载和输出功率是由推挽输出级工作在A类情况下得到的。A1点显示了纯A类推挽所能达到的最大输出功率，此时次级负载为6.4Ω。如果次级负载低于6.4Ω时，达到纯A类23W输出是不可能的，只有AB类工作才能达到这个数值。对于次级匝数

8、为60T的绕组来说，A2点显示了纯A类推挽所能达到的最大输出功率，此时次级负载数值为13Ω。对于次级匝数为84T的绕组来说，A3点显示了纯A类推挽所能达到的最大输出功率，此时次级负载数值为26Ω，但此点未显示在图上。给定绕组的安全最低次级负载数值为