桥梁施工监控方案(初稿).doc

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1、桥梁施工监控方案(初稿)　　箱梁采用单箱单室直腹板断面，顶板宽度为9.2m，板低宽5.0m，支点间距3.4m；箱梁翼缘悬臂长2.1m；支点截面梁高4.5m，跨中及边跨合拢段梁高为2.5m，箱梁梁高按1.8次抛物线变化。　　全桥的箱梁顶板厚度均为30cm；悬臂浇筑段箱梁底板厚从跨中截面的30cm到支点截面的75cm，且按1.8次的抛物线变化；悬臂浇筑段腹板厚度跨中30m范围内为45cm，中支点31m范围内为70cm，其中设6m范围腹板厚度按40~70cm直线变化，边支点现浇段3m范围内箱梁腹板厚由45~

2、60m按按直线变化；箱梁悬臂板端部厚为20cm，根部厚度为50cm。　　主跨桥墩ND　　73、ND74和边跨桥墩ND　　72、ND75采用基础均采用钻孔灌注桩，桩径均为1.5m，桩长约为65~68m；中跨承台横桥向尺寸10.5m，顺桥向尺寸10.5m，厚3.0m；边跨承台横桥向尺寸6.5m，顺桥向尺寸8.5m，厚2.5m。　　主跨和边跨桥墩墩身截面尺寸均为3.2×2.8m，墩头尺寸为3.2×2.8m。　　边墩与简支梁相接设0.7m台阶。　　该桥主桥桥型布置图如图1-1所示。　　DN72DN73DN74

3、DN75图1-1主桥桥型布置图(单位:m)12施工控制重点分析根据此类桥梁结构特点，我方的施工控制工作将从以下几个着重点展开进行1)施工过程中主跨预拱度的准确分析计算；2)多跨连续梁连续刚构组合体系合拢的控制。　　2.1主跨预拱度计算就施工控制而言，传统的方法是通过预抛高（预拱度）的准确计算使成桥线形满足设计线形的要求，同时通过应力监测确保施工过程中桥梁结构的安全性。　　这套方法在技术上已基本成熟，但从多年的实践效果看，始终未能克服大跨径混凝土梁桥下挠和开裂的通病。　　因此，有必要通过对设计、施工方案

4、的优化，提出施工中合理有效的防范措施，以降低问题出现的风险及程度，并努力实现成桥使用阶段的主动控制。　　在施工控制前期计算分析阶段，我单位可以利用在该领域丰富的积累和已取得的成果，针对连续刚构桥的主要问题，对本桥的设计方案提出优化意见，并根据施工方案和具体流程提出有效的防范措施，为出色完成施工控制任务，避免后期使用中出现类似的通病提供保证。　　2.2合拢施工的控制预应力混凝土连续梁连续刚构桥，在悬臂施工过程中结构处于静定状态，结构受力简单明确，合拢过程中发生体系转换，结构受力复杂，合理的组织安排多跨连

5、续梁连续刚构组合体系的合拢施工工艺，是为此类桥梁线形控制成败的关键点。　　在合拢施工过程中常出现的问题有以下几个方面1①确定的合拢顺序不能随施工进度等因素的影响而进行随意更改；22①合拢段立模时，普通钢筋对跨中底板混凝土防崩裂的影响；3①合拢配重、荷载分布及合拢的标高控制；4①合拢过程温度的控制；5①合拢后体系转换。　　我监控方会通过对施工过程的模拟计算分析，对于合拢工艺提出合理优化建议，并在施工过程中进行跟踪观测服务，及时对上述各类施工中常出现的影响合拢的关键问题提出处理措施意见。　　3施工控制方案

6、3.1施工控制的目标和方法3.1.1监控目标通过对桥梁施工中的结构标高，关键截面温度、应力进行跟踪测量，对施工支架等进行复核计算，掌握施工中结构受力情况，对事故起到预警作用，以保证施工过程中的安全。　　本监控最终目标是使成桥后的线形与设计线形在各测点的误差均控制在规范规定和设计要求的范围之内。　　为此根据以下规范标准规要求　　（1）《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-xx）；　　（2）《公路工程技术标准》（JTGB01-xx）；　　（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-

7、xx）；　　（4）《公路工程质量检验评定标准》土建工程（JTGF80/1-xx）；　　（5）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-xx）；　　（6）《公路桥梁施工技术规范》（JTG/TF50-xx）；　　（7）宁波市地铁二号线工程宁波大学站～东外环路站区间(45+75+45）m连续钢构桥施工设计图；按既定施工方案，该桥建成后在15°C基准温度下，达到如下误差控制水平1)施工监测总目标是成桥后梁底曲线与设计值误差控制在±3.0cm以内；32)最大悬臂时合拢段两端高差控制在±2.0cm以内；3)主

8、梁竖向线形误差控制在±2.0cm以内，且线形匀顺；4)桥面中线偏位1.0cm；5)桥面宽偏差±1.0cm；6)桥头高程衔接误差±2.0cm。　　根据以上总目标，每个施工循环阶段分目标为1)挂篮定位标高与预报标高之差控制在＜＋1.0cm以内；2)预应力索张拉完后，如梁端测点标高与控制小组预报标高之差超过±2.0cm，需经施工监控单位研究分析误差原因，以确定下一步的调整措施；如有其它异常情况发生影响到标高和应力控制，其调整方案也应经施工监控单位分析研究，提出