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1、炼制第1期一下()液液萃取转盘塔的特性及其设计方法的探讨费维扬沈忠耀汪家鼎清华(大学)系在10毫米直径转盘塔中得到的临界转速、四转盘塔设计和运行中的几个,r2的实验数据按F劝一常数(而不是180)问题的关系来估算工业转盘塔的临界转速1.cr2。r,。’5。`3了5工业转盘塔的处理能力(N)一(N),(瓮)(令)如前所述转盘塔具有处理能力大和萃。.’`取效率较高等优点·。万“`“5”3`但是如何正确估算大型5,工业转盘塔的处理能力仍然存在问题。我们(带)(刹(箫)。用几种常用的计算方法对糠醛精制润滑油的式中脚注1和2分别表
2、示模型塔和工业塔.工业转盘塔(塔径为2.4米)进行了计算和比由此估算出:24米直径的糠醛精制润滑油,。,0.4。较其计算结果如图4所示从图4可以看转盘塔其临界转速约为转/秒按这样,osa,Ladduo一4出如果按工gdil公式计算(曲线i)特改进过的ila模型算出的N关系如图。。性速度u0值随着转速的减小而急剧地增加中的曲线4所示显然曲线4和国内外的文。。。u因为u。因此在以下讨低转速下的值显然过高而不合理献数据及生产数据比较符合,Laa值不应当超过该体系的最大自由沉降速度论中均采用改进过的无传质ddh模型〔23“。。(
3、可按ee一reKlTyb习等公式计算)考虑来估算工业转盘塔的比负荷.到转盘塔塔内两相流动截面的收缩,2转速对转盘塔性能的影晌可能达。。,,到的最大u值更低由此可见Kung等大量文献指出转速对转盘塔的性能有〔〕。,人20首先提出的临界转速的概念是很重要很大的影响但是由于生产过程的复杂。,的但是他们没有提出临界转速的定量计算性有时在生产实践中转速的影响不很明。。方法用Laddha6有传质和无传质的两种模显我们对表所列的三种体系和不同的塔。。,型计算的结果如图4中曲线2和曲线3所示径进行了大量的计算计算结果表明在一由图可以看出
4、,在塔径很大和界面张力很低,般情况下转速确实对塔性能有明显的影,aa。,,的情况下用Lddh模型估算出的临界转速响从处理能力来看在临界转速以下塔c「,。。N过高因而在低转速下算出的场值很低允许负荷随转速的变化比较缓慢在临界转。这显然也不符合生产实际情况Ldha等,ad速以上塔的允许负荷则随着转速的提高而人虽然已关联了临界转速与体系物性和塔径。,迅速下降从萃取效率来看完成指定分离,r2,,的关系(如无传质情况F劝一180等)但任务所需的塔高先随着转速的提高而下降。这些关系是在小直径转盘塔中若干常见体系通过一最低点后再上升。
5、实验得到的图1与图4的结果均说明这些52.4图是塔径为米的糠醛精制转盘塔。。关系式尚不适用于扩大设计计算在目,前缺的典型计算结果从图中可以看出当转盘乏足够数据来准确地估算临界转速的情况0.2一0.3`,6转速为时转/秒相当于个理论,我〔即对糠醛一,。下们参考苏元复等润滑油体级的塔高L最低塔的传质效率最高此时{180年9·。)盆ē淑峨纪兴U龟CRǎù留曰念兴侧N转秒()/0tZ0046.〔1吕L厂入转秒,图4几种计算方法之比较闷ǎ考:一..,,体系润滑体系口二20昭L/v二1a5糠醛油:Dr二2.4,D;二1.2,Ds
6、二1.塔结构米米68米.,2.。Ze=024米C:一(Ds/1)T)二049i,gsdail;2二ddh飞〔无传质);一b摸型扛模型3一玩ddab模型(有传质)“一改进的I二ddb丹模0.10.20.30.40,50.6。型N(转/秒)3“·(按70%相应的比负荷为32一35米/米时。5液泛速度计算)由于体系的界面张力比较图转速对转盘塔性能的影响:一。,L一N体系糠醛润滑油低所以曲线在最低点附近变化比较:.,.,。.,DT二24DR二12D二168塔结构米米米。.缓慢e二0。Z24米:.。a.15:1(L/V)ddh剂比
7、用改的3溶进模型玩系物转盘能的影晌体性对塔性。计算6,aLdh于对表所列的三种体系用ad(无传质)计算了直径为.3。0模型米的转盘率随速的提高而不断下可能是由着转降这,6。,塔的性能其结果如图所示从图可以看于界面张力极低时液滴群很容易得到良好,。,,出体系物性对转盘塔性能有很大的影响的分散在低转速下液滴平均直径已经很·,,。,精润滑油过程两相的组成已能获得良好的传质效果增大速在糠醛制中小转,,,和温度均随塔高而变化因此体系物性也反而使得纵向混合急剧增加降低了塔效。;随之发生很大的变化由于在较高温度下操率,.4作并且两相部
8、份互溶所以体系的界面张力塔结构对转盘塔性能的影晌,。7表示了界面张很低其影响更为突出图一般化工设计手册介绍的转盘塔结构尺。。〔,力变化时对转盘塔性能的影响从图可以看寸范围比较宽例如文献州推荐在典型,,,,。.,TC。出设计中DT/D二15一3DZ=2一8界面张力较大时塔的处理能力较大/。但传质效率较差对于界面张力极低
