下载的煤矿供电系统整定计算

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1、××煤矿供电系统保护整定计算编制:审核：科长：二〇一〇年九月五日25目录 第一节短路计算2第二节动、热稳定性校验10第三节扇风机房整定计算15第四节压风机房整定计算15第五节主井绞车房整定计算15第六节副井绞车房整定计算16第七节中央变电所整定计算16第八节二采变电所整定计算18第九节-900变电所整定计算21第十节机头变电所整定计算22第十一节南翼变电所整定计算2425××煤矿供电系统整定计算第一节短路计算一、计算依据1、唐口110kV变电所35kV母线短路电流：=5.689kA=2.799kA2、兴福集35kV变

2、电所35kV母线短路电流：=2.323kA=1.496kA二、短路计算（一）我矿35kV变电所6kV侧母线短路电流计算1、××矿线时：（1）系统阻抗：最大运行方式：最小运行方式：（2）线路阻抗：查《煤矿电工手册》第二分册（下同）表2-2-11得：（3）主变压器电抗：25（4）主变压器变比：（5）用××矿线时我矿35kV变电所35kV母线侧短路电流：6kV母线侧短路电流：2、兴王线时：（1）系统阻抗：最大运行方式：最小运行方式：（2）线路阻抗：查表2-2-11得：（3）主变压器电抗：（4）主变压器变比：25（5）用兴王

3、线时我矿35kV变电所35kV母线侧短路电流：6kV母线侧用兴王线时短路电流：最大运行方式：最小运行方式：以上计算显示我矿6kV母线侧发生短路，兴王线路供电时短路电流较小，为满足供电安全性与可靠性，应以××矿线的最大运行方式下的短路电流与兴王线的最小运行方式下的短路电流配合为计算依据。则有我矿35kV变电所6kV母线侧短路电流为：最大运行方式：最小运行方式：35kV母线侧短路则有最大运行方式：最小运行方式：（二）我矿6kV各支路短路电流计算以我矿35kV变电所6kV侧母线短路电流为依据，计算各支路末端短路电流：253

4、5kV变电所6kV侧母线短路阻抗：最大运行方式：最小运行方式：1、中央变电所母线短路电流：至中央变电所电缆为MYJV426/6kV3×2401250米，阻抗查《煤矿电工手册》第二分册（下同）表2-2-13、14得：最大运行方式：最小运行方式：2、压风机房母线侧短路电流：至压风机房电缆为YJV226/6kV3×35350米，阻抗为：最大运行方式：最小运行方式：3、副井绞车房短路电流：25（1）6kV母线侧短路电流：至副井绞车房电缆为：YJV226/6kV3×50270m，阻抗为：最大运行方式：最小运行方式：（2）副井绞

5、车房整流变压器二次侧短路电流折算至高压侧：（以大容量，小阻抗的1#整流变计算）最大运行方式：最小运行方式：4、主井绞车房短路电流：（1）6kV母线侧短路电流：至副井绞车房电缆为：YJV226/6kV3×50300m，阻抗为：最大运行方式：25最小运行方式：（2）主井绞车房整流变压器二次侧短路电流折算至高压侧：（以大容量，小阻抗的1#整流变计算）最大运行方式：最小运行方式：5、通风机房母线短路电流：至通风机房电缆为：YJV226/6kV3×35290m，阻抗为：最大运行方式：最小运行方式：6、锅炉房变电所母线短路电流：

6、至锅炉房变电所电缆为：YJV226/6kV3×35430m，阻抗为：25最大运行方式：最小运行方式：7、洗煤厂母线短路电流：至洗煤厂电缆为：YJV226/6kV3×50680m，阻抗为：最大运行方式：最小运行方式：8、综采设备库母线短路电流：至综采设备库电缆为：YJV226/6kV3×35460m，阻抗为：最大运行方式：最小运行方式：259、中央变电所各支路末端短路电流计算：（1）至二采区变电所电缆为：MYJV226/6kV3×951210m，阻抗为：最大运行方式：最小运行方式：（2）机头硐室变电所：至机头硐室变电所

7、电缆为MYJV226/6kV3×35500m，阻抗为：最大运行方式：最小运行方式：（3）南翼变电所：至南翼变电所电缆为MYJV226/6kV3×50950m，阻抗为：最大运行方式：最小运行方式：25第二节动、热稳定性校验一、校验开关柜动热稳定性：1、35kV变电所35kV室KYN10－40.5型开关柜最大运行方式下35kV母线侧短路电流为：冲击电流峰值=4.55kA项目实际需要值额定值（开关柜资料已知量）动稳定4.55kA50kA热稳定1.786kA20kA从表中可以看出实际需要值都小于额定值，开关柜满足动、热稳定型

8、要求。由于此开关柜为同一类型开关柜，故都满足动、热稳定性要求。2、35kV变电所6kV室KYN28A－12型开关柜最大运行方式下6kV母线侧短路电流为：冲击电流峰值=14.6kA项目实际需要值额定值（开关柜资料已知量）动稳定14.6kA80kA热稳定5.73kA31.5kA从表中可以看出实际需要值都小于额定值，开关柜满足动、热稳定型要求。由于此