锅炉定排闪蒸汽回收.doc

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1、多余气体回收方法1一、除氧器排汽的调整和利用采用热力除氧方法的除氧器，旋模式还是喷雾式，无论其结构如何变化，其除氧原理都是建立在亨利定律和道尔顿定律基础上的。除氧器顶部均设有排汽孔，利用除氧器部分蒸汽的动力，及时将给水中离析出的气体排出壳体，以此来保证稳定的除氧效果，但将带来一定的工质和热损失。排汽管上设置排汽阀，用来调整排汽和排汽的多少，当其开度较小时，排汽量减少且排汽不畅，除氧器内气体分压力增加，给水含氧量达不到要求标准，除氧效果恶化。随着阀门开度加大，排汽增多，携带气体量增加，给水含氧量迅速减小，到某一开度后，除氧效果趋于

2、稳定不再受开度影响。此后再开大阀门只会无代价地增加工质及热损失，且开度过大会造成除氧器内蒸汽流速太大，导致排汽带水和除氧器振动。排汽阀的合理开度在运行中由化学试验确定。高压除氧器的排汽管上还应装设节流孔板，以减压消声。如果凝结水管道密封不好，会带入空气，也会造成除氧门开过大排掉蒸汽量大。二、锅炉定排闪蒸汽回收乏汽由锅炉定期排污产生，排污包含锅炉定期排污水，事故疏水，过热器疏水，冬季暖气水，长期以来，由于压力和温度不高“乏汽”无法进入蒸汽系统回收利用，直接排入大气，造成了能源浪费。可在排污系统上安装了乏汽回收器和液位稳定器，安全保

3、护装置。对“乏汽”进行回收，杜绝了跑冒滴漏现象。某电厂有120T旋膜式低压除氧器2台，230T旋膜式高压除氧器2台，2个定排扩容器，母管制运行。低压除氧器为大气式除氧器，都用8-13段抽汽进行加热除氧。容量(T/h)补水量或水来源(T/h)工作压力,温度排空汽参数排空气管径(mm)排空汽量(T/h)年回收水(T/年)年回收等同混合煤(T/年)高压除氧器2300.5,150h=2749KJ/Kgr=2108KJ/KgDN80排空阀开度约1/4时3.13217002840低压除氧器220共100-150(2台)0.02-0.05,1

4、04-110h=2683KJ/Kgr=2243KJ/KgDN80排空阀开度约1/4时1.06474481057锅炉定排扩容器1台定排污水,事故疏水,点炉过热器疏水,冬季采暖水排汽0.02-0.05,104-110h=2683KJ/Kgr=2243KJ/KgDN3002.17152001800如热量全部回收，2台高压除氧器一年可节约煤5680T,定排扩容器可节约煤3582T，合计:约185.2万元。混合煤发热量（4500～5000kcal/kg），200元/T，标煤热量29307KJ/Kg，年运行7000小时。图一、低压除氧器乏汽

5、热能回收装置工艺流程图图二、锅炉定、连排乏汽热能回收装置工艺流程图图三、高压除氧器乏汽热能回收装置工艺流程图1、工作原理：利用系统中具有一定剩余压力的除盐水作动力，使流体产生射吸流动，同时进行水与乏汽的热与质直接混合，使低温流体被加热，并在后续过程中，恢复加热后的流体压力，进入系统，以维持连续流动。回收器中设有多个文丘里吸射混合装置，水汽通过吸射器后，得到充分混合。混合温度可通过调整进水量大小来完成。由于吸射混合过程快，流速高，破坏结垢生成条件，最大可能地避免水垢的形成与附着。混合冷却水进入气液分离罐，分离罐输出凝结水可远距离输

6、送到低压除氧器或其它用水设备，分离出空气减压排出。中间分离罐的液位自动调节。该系统由三大部分组成，汽水激波加热器；气液分离罐；两相流液位调节器，可选配自动控制柜。三、汽水直混超音速激波加热器如右图所示，汽水直混超音速激波加热器的工作原理是基于两相流体场理论的最新成果。进入该热交换器的蒸汽在喷管中进行绝热膨胀后，以很高的流速从喷嘴中喷射出来，在混合室与低压进水相混合，此时产生了压力"激波"，压力剧烈增大。其结果是，乏汽热能迅速传给送入冷水，输出混合物的压力等同或超过进水的输入压力，可达到输出热水增压和瞬时加热的效果。输出热水可无泵

7、输送。四、气液分离罐如左图所示，气－液分离罐设计为小容积、大流量的液位调节对象。其难点是液位波动大，且不稳定，要求调节系统稳定可靠。分离罐内液位与压力稳定性直接影响到动力头的工作稳定性。分离出较高浓度O2、CO2等气体通过减压装置排空，当罐内压力低于设计值时，减压装置单向阀关闭，保证外界空气不进入罐中，而影响除氧。PID液位调节和两相流液位自动调节系统保证了系统的稳定运行。1、气液分离罐液位自动调节液位自动调节使用汽液两相流水位调节器，本产品是基于汽液两相流原理，利用汽液变化的自调节特性控制容器出口液体而设计的一种新型水位调节器

8、。本产品在分离罐上的连接系统见下图。图中传感器的作用是发送水位信号和输送调节用蒸汽；调节器的作用是控制出口水量，相当于调节器的执行机构。其调节原理是：当分离罐的液位上升时，传感器内的液位随之上升，导致发送的调节汽量减少，因而调节器内流过的汽量减少，水量增加，分离