小高层建筑结构设计改良.pdf

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1、2012年3月■啊目蘸强规划与设计小高层建筑结构设计改良李瑞颖(河南省驻马店市建筑勘测设计院有限公司)摘要：本文针对某居民住宅楼的结构特点，进行了结构优化设计。在比原设计方案节省投资1718％的情况下，使结构受力更合理，整体变形能力和结构吸能能力对抗震更为有利。关键词：小高层结构；短肢剪力墙；抗震计算1工程概况本工程为一个高层住宅楼，其中地上9层，标准1层结构单元见图1，层高3m；9层上有个跃层为第10层，局部突出屋面部分为电梯机房。建筑总面积为433718m2，建筑总高为27．(，们0111。本上程建筑结构的安全等级为一级，抗

2、震设防类别为丙类，抗震设防烈度为Ⅷ度，设计基本地震加速度为0．29，设计地震分组为第一组，地面粗糙度为C类，基本风压值取值O．35kN／m2，场地土类别为Ⅱ类。扣吨蛐嘻嗉㈣挚叫产嘻眦扣扣煦扣吨图1标准1层结构单元图2结构方案布置原结构方案采用一般的剪力墙结构，这种结构形式对于房屋高度不太大的小高层建筑来说，这种结构会造成刚度过大，重量增加，导致地震反应过强，使得上部结构和基础造价提高。所以，为了有效提高经济指标，经多方案论证，决定采用短肢剪力墙结构体系。在本住宅结构半而布置中，尽量使结构平面形状和刚度均匀对称。短肢剪力墙双向布置

3、，尽量拉通、对直。竖向布置中，力求规划均匀，避免有过大的外挑、内收，以及楼层刚度沿竖向突变，使整个房屋的抗侧刚度中心靠近水平荷载合力的作用线，以免房屋发生扭转。根据建筑的平卣布置，在房间、楼梯间、电梯『ⅡJ的四角，采用Z形、L形、T形或异形的墙肢。在设计过程中还应注意同周期的关系，使结构的第一自振周期避开场地土的卓越周期，以免地基与结构形成共振或类共振，既保证结构在风和地震荷载作用下的变形控制在规范允许的范围内，又要保证建筑物有相对合理的自振周期，做到结构设计经济、合理日．实用。本方案根据上述建议经过多次调试，得到了4种结构方案

4、，结构平面布置见图2。剪力墙截面厚度同相邻砌体填充墙厚度均为100ram。剪力墙、梁混凝土强度等级为C30。板的混凝土强度等级均为C25。主要连梁的尺寸大都为200mmx400mm。标准层楼板厚度为120ram，顶层楼板厚度为150ram。有别于肢长肢厚比不大于4．0的异形柱，短肢剪力墙的肢长肢厚比按规范要求控制在5-8范围内，一般剪力墙的肢长肢厚比均大于8。值得注意的是，对肢长肢厚比为4～5范围内的墙肢，目前规范尚无明确条文规定其构件类型，故设计时建议不要采用。由于原方案的剪力墙过多，便底部剪力过大，使结柯很不经济，同时布置了

5、少量钢筋混凝土柱子，使结构不是很合理。故方案1在原方案的基础上去掉了构造柱并减少了少量的剪力墙(见图2a)。在方案1基础上适当的减少一些剪力墙，从而使方案更经济，在调试过程中由于F轴剪力墙较少，从而使电梯间x方向的剪力墙承受过大的剪力造成超筋，故把电梯问x方向的剪力墙开洞口，使结构x向的刚度减少。(见图2b)方案3是在方案2的基础上改善了Y方向的刚度，使两个方向的刚度相接近，使结构更合理且均匀对称(见图2e)。在方案3的基础上把Y方向的‘些T型剪力墙变成一字型，虽然在多高层住宅设计中剪力墙结构应尽量避免一字型，但由于该结构的实际

6、情况，所以采用了部分一字型(见图2d)。da一方案1：h一方案2：c一方案3；d一方案4。图2结构平面布置3上部结构抗震计算结果分析3．1计算结果分析从构件力学特性上来说，短肢剪力墙的肢长与肢厚比t>5．0，更接近于剪力墙，故计算时将短肢剪力墙作为剪力墙而不是柱考虑应更合理。因此，结构整体计算采用的是在每个节点有六个自由度的壳元基础上凝聚而成的墙元模拟剪力墙墙兀不仅具有平面内刚度也具有平面外刚度，可以较好地模拟工程中剪力墙的真实受力状态，计算结果较精确；同时，对楼板SATWE可以考虑其弹性变形。虽然主楼结构平面较规则，立面也无刚

7、度突变现象，但由于刚度较大的电梯井处筒体有点偏置，会产生扭转的影响，为了计算准确，地震作用计算考虑了结构的扭转耦联和5％偶然偏心的影响，取了27个振型计算。(1)自振周期的控制考虑扭转耦联时的自振周期(计算时自振周期折减系数取O．8)如表1(只列了前6个)所示。从表1可得，方案4结构扭转为主的第一自振周期己：0．9959s，平动为主的第一自振周期Tl-1．1656s，TiTl=0．854<0．9。Q)结构位移的控制最大层间位移角(应≤1／1000)、最大水平位移与层平均位移的比值(不宣大于1．2，不应大于1．5)及最大层间位移与

8、平均层间位移的比值(不宜大十1．2，不应大于1．5)见表2。从中可以看出，结构在风衙载和地震作用下的位移均能很好地满足规范限值。(3)剪重比控制剪重比是反映结构承受地震作用大小的指标之一，地震力计算不能偏大，但也不能太小。因为短肢剪力墙本身抵抗地震的能力较差，如