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1、搅拌度。因而可以满足各种不同土质对搅拌度发送系统容易受到土壤背压的影响而不能达到不同的要求。定量发送。而日本桩机采用磨盘式发送器,这种316 轴向压力(p)的选择:粉喷搅拌桩机发送器结构复杂,能较好地做到定量发送。钻进和提升时,不但应有扭矩,而且还要有一412 我国桩机对水泥计量是采用间接方法,定轴向压力。轴向压力的选择关系到钻架的设即对存贮罐进行称量,从而得出发送的水泥量。计,所以合理选择压力是很重要的,一般认为但存贮罐中的水泥还要经输送管、钻杆、经钻p与M应有合理的关系,二者的关系为:头喷出。对存贮罐水泥进行计量并未能真正反p=5.3Mmax+1440(kg)映当时水泥喷出量,而日本桩
2、机是在喷出口处式中 Mmax——最大的扭矩(kgõm)安装传感器进行计量,计量结果真正地反映喷例如:当n=30römin,扭矩达到最大,Mmax出的水泥量。=1164kgõm,由上式计算出:p=7609(kg)=413 我国桩机采用从钻架顶上加轴向压力74568.2(N)的加压方式。而日本有些桩机采用液压夹住钻4 结论和我国粉喷搅拌桩机需改进的方面杆从中间加压的技术,这使整个钻架结构重量用以上方法设计PH-5型和FPJ20型粉喷小,从而使整机重量大为减少。搅拌桩机经几年大量生产、使用证明:该机主粉喷搅拌桩机是近几年发展起来的新型桩参数合理、经济性能良好、其中FPJ20型桩机通机,有关设计工
3、作刚开始不久,设计方面的资过部级鉴定。但我国粉喷搅拌桩机技术还不够料不多。本篇文章就主参数选择和计算做一些完善,与国外(日本为例)相比较,在技术上探讨,因此难免有不到之处。请广大读者批评指存在着很大的差距,主要表现以下几个方面。出,望这篇文章能起个抛砖引玉的作用,完善411 我国桩机送灰机构采用星式发送器配我国粉喷搅拌桩机的设计理论。气力输送,这种系统一般来说只在低压系统中作者地址:海口市海府大道152号 邮编:571100使用,而粉喷发送机构主要在中、高压段工作,收稿日期:1996.10.7全液压挖掘机可拆卸斗杆加长臂的设计上海市第八建筑工程公司 郑桂卿1 问题提出方,基坑深为512m,
4、以原有的WY—100型全液在土石方开挖工程中,经常使用的有全液压挖掘机施工难以胜任。因此,我们在此机的斗压正反铲挖掘机,由于受其主要参数的限制,往杆上改制了一段可拆卸加长臂并相应改变了斗往在施工过程中,主要作业参数如:最大挖掘的容量。经计算、改制、试用后,增加了原有的半径、最大挖掘高度和深度不能满足施工的需作业施工范围,效果较为满意,顺利地完成了求,而更换设备机型又较大地提高了施工成本。应急工程的土方量。为此,在全液压挖掘机斗杆上设计一种可拆卸2 方案确定的加长臂可以增加原有设备的作业施工范围,WY—100型挖掘机是采用了整体式弯动提高施工进度,降低施工成本。臂结构和单直斗杆形式组合而成。
5、由于受其整我公司曾经承接一工程,总土方量近一万体式动臂长度和标准斗杆式参数的局限,其实10《建筑机械》1997年第7期©1995-2005TsinghuaTongfangOpticalDiscCo.,Ltd.Allrightsreserved.际挖掘深度,如果动臂长度为513m,斗杆长度稳定性力矩M1和倾覆力矩M2的比值,如图2所为2m,其挖掘深度只能达到413m左右,为了增示。加挖掘深度,对标准型斗杆长度进行适当增长。 挖掘机在满斗工况下,工作装置的自重及由于考虑到尽可能减少改制成本以及今后能适荷重g1、g2、g3至倾覆边缘A点形成倾覆力矩,应不同挖掘深度和效率的需求,便于随时更换设风
6、载荷W和其作用高度hw也形成倾覆力的因素,故改制成的臂架结构在原来2m的标矩,故总的倾覆力矩为M2。准型斗杆的前端加上一节可拆卸式长度为019m的短臂架,另外再配上一组四连杆连接机构。这样,当工程挖掘深度在413～512m时,可把短臂架和连杆机构经组装即可施工,平常情况下仍可恢复到原先的斗杆标准型长度的挖掘范围。加长臂使用时,其反铲斗容量也相应缩小。标准臂和加长臂后的挖掘施工幅度对照(见图1)。图2M2=g1õL1+g2õL2+g3õL3+Whw上车(除工作装置)的重量g4及底盘重g5对A点形成稳定力矩M1。M1=g4õL4+g5õL5式中 L1—L5——分别为重力g1—g5至A点的力臂(
7、m)’’’’L1、L2——加后重力g1g2至A点的力臂(m)g1—g5——分别为各部件和土方的重量(kg)’g1——加长臂后的载重量(kg)图1’g2——加长臂的重量(kg)É、加长前幅度 Ê、加长后幅度W——风载荷(kg)hw——风载荷作用点的高度(m)3 计算过程M1M2——分别为稳定力矩和倾覆力矩311 稳定性验算(kgõm)由于液压挖掘机的工作装置呈悬臂的特g1=g斗+g土点,因此工作时在其自重和外载荷作用下
