第四部分横向框架内力组合

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1、扬州大学毕业设计（论文）专用纸4横向框架KJ-7内力组合4.1横向框架KJ-7梁内力组合1.竖向荷载作用下梁端弯矩M为经过调幅后的弯矩（调幅系数取0.8）。2.框架梁跨间弯矩,用结构力学求解器计算。3.地震作用效应组合时，梁端组合剪力设计值、柱端组合弯矩、剪力设计值需进行调整。体现强柱弱梁、强剪弱弯的要求。4.结构抗震等级由规范查得本工程的框架的抗震等级：三级。5.框架梁内力组合无地震作用效应的其他荷载效应基本组合（1）1.2SGK+1.4SQK，（2）1.35SGK+1.0SQK，考虑结构构件的地震作用效应和其他荷载效应的基本组合（3）1.2SGE+1.3SEK。对于一般排架、

2、框架结构，基本组合可采用简化规则，并应按下列组合值中取最不利值确定：　　①由可变荷载效应控制的组合：　　　　②由永久荷载效应控制的组合：基本组合的荷载分项系数，应按下列规定采用：　　永久荷载的分项系数：　　　　—对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；　　—对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35；　　可变荷载的分项系数：　　—一般情况下应取1.4；考虑结构构件的地震作用效应和其他荷载效应的基本组合：4横向框架KJ-7内力组合49扬州大学毕业设计（论文）专用纸结构构件的地震作用效应和其他荷载效应的基本组合，应按下式计算：　　S＝γGSGE＋γEhSEhk＋γEvSEvk+ψwγw

3、Swk　　　　　　　　　　　　　式中S－结构构件内力组合的设计值，包括组合的弯矩、轴向力和剪力设计值；　　　γG－重力荷载分项系数，一般情况应采用1.2，当重力荷载效应对构件承载能力有利时，不应大于1.0；　　　γEh、γEv－分别为水平、竖向地震作用分项系数，应按表5.4.1采用；　　　γw－风荷载分项系数，应采用1.4；　　　SGE－重力荷载代表值的效应，有吊车时，尚应包括悬吊物重力标准值的效应；　　　SEhk－水平地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数；　　　SEvk－竖向地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数；　　　Swk－风荷载标准值的效

4、应；　　　ψw－风荷载组合值系数，一般结构取0.0，风荷载起控制作用的高层建筑应采用0.2。因为本工程为多层框架结构，以竖向荷载作用为主，水平风荷载的作用影响较小，所以可不考虑风荷载且不考虑竖向地震作用。结构构件的地震作用效应和其他荷载效应的基本组合按下式计算：1.2SGE+1.3SEhK其中SGE－重力荷载代表值的效应。6.钢筋混凝土结构应按《建筑抗震设计规范》（GB50011－2001）调整构件的组合内力设计值。抗震规范6.2.4梁端组合剪力设计值调整：一、二、三级的框架梁和抗震墙中跨高比大于2.5的连梁，其梁端截面组合的剪力设计值应按下式调整：V=γRE〔(+)/〕　　　　

5、式中V-梁端截面组合的剪力设计值；　　4横向框架KJ-7内力组合49扬州大学毕业设计（论文）专用纸　ln-梁的净跨；　　　　VGb-梁在重力荷载代表值(9度时高层建筑还应包括竖向地震作用标准值)作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值；　　　　、-分别为梁左右端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值，一级框架两端弯矩均为负弯矩时，绝对值较小的弯矩应取零；　　　　、－分别为梁左右端截面顺时针或反时针方向实配的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值,根据实配钢筋面积（计入受压筋）、材料强度标准值等确定；　　　　ηvb－梁剪力增大系数一级取1.3，二级取1.2，三级取1.1。7.框架梁内力

6、组合表框架梁内力组合表见表4-1，。4横向框架KJ-7内力组合49扬州大学毕业设计（论文）专用纸4横向框架KJ-7内力组合49扬州大学毕业设计（论文）专用纸4.2横向框架KJ-7柱内力组合1.框架柱内力组合：无地震作用效应的其他荷载效应基本组合（1）1.2SGK+1.4SQK，（2）1.35SGK+1.0SQK，考虑结构构件的地震作用效应和其他荷载效应的基本组合（3）1.2SGE+1.3SEK。取每层柱顶和柱底两个控制截面进行组合。承载力抗震调整系数材料结构构件受力状态γRE钢柱，梁支撑节点板件，连接螺栓连接焊缝0.750.800.850.90砌体两端均有构造柱、芯柱的抗震墙其他

7、抗震墙受剪受剪0.91.0混凝土梁轴压比小于0.15的柱轴压比不小于0.15的柱抗震墙各类构件受弯偏压偏压偏压受剪、偏拉0.750.750.800.850.852、钢筋混凝土结构应按《建筑抗震设计规范》（GB50011－2001）调整构件的组合内力设计值。抗震规范6.2.2考虑地震作用效应组合时，三级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于0.15者外，柱端组合的弯矩设计值调整：一、二、三级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于0.15者及框支梁与框支柱的节点外，柱端组合的