L型门架设计计算书参考

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1、门架设计计算书卫华集团有限公司2015年3月11日主梁校核结果跨中悬臂点1应力(MPa)122.6点2应力(MPa)137.7点3应力(MPa)145.9点4应力(MPa)147.4主梁静刚度(mm)29.7[1/875]支腿校核结果门架平面支腿平面面计算应力(MPa)83.8120.11设计条件结构类型L型无悬臂起重量Q=16t工作级别跨度L=26m小车轨距K=1250mm大车基距B=6500mm2主梁截面参数2.1跨中截面参数上盖板宽、厚B1=1354mm，d11=8mm下盖板宽、厚B2=1160mm，d12=8mm腹板高H1=1700mm主、副腹板厚d13=8mm，d14=6m

2、m腹板间距b1=1100mm截面面积F1=43912mm2主梁自重Gq1=13443.66kg型心X10=510.87mm，Y10=823.82mm弯心e1x=474.43mm，e1y=854.00mm惯性矩I1x=20359938834.33mm4，I1y=9907208887.25mm43主梁相关计算参数起升冲击系数，φ1=1.1起升动载系数，φ2=1.22运行冲击系数，φ4=1.00大车运行加速度动载系数，φ5=1.5起重机运行加速度，ay=0.20m/s23.1主梁自重均布载荷q=(Gq1+Gt+0.6Gd)g/(L+l1+l2)=6.58N/mm式中：Gq1—单主梁自重，G

3、q1=13443.66kgGt—单走台重，Gd=2800.00kgGd—电气设备重，Gd=2000.00kgL—跨度，L=26000.00mml1、l2—悬壁长3.2水平惯性载荷3.2.1主梁均布水平惯性载荷qg=φ5(Gq1+Gt+0.6Gd)ay/L=0.20N/mm3.2.2小车水平惯性载荷Pxg=φ5(Q+Gx)ay=7223.25N3.2.3小车制动引起的惯性载荷Phg=1/7(Q+Gx)a=7393.68N3.3移动载荷(小车轮压)3.3.1静轮压P1j=2[Q(b-a)/b+0.57Gx]g/Nx=183893.87NP2j=2[Q×a/b+0.43Gx]g/Nx=16

4、8026.15N3.3.2载荷组合A1和B1时的动载轮压P1d=2[φ2Q(b-a)/b+0.57φ1Gx]g/Nx=216258.03NP2d=2[φ2Q×a/b+0.43φ1Gx]g/Nx=198803.54N3.3.3空载轮压P1k=2×0.57Gxg/Nx=64604.27NP2k=2×0.43Gxg/Nx=48736.55N3.3.4载荷组合B5时大车运行的动载轮压P1y=2×φ4[Q(b-a)/b+0.57Gx]g/Nx=183893.87NP2y=2×φ4(Q×a/b+0.43Gx)g/Nx=168026.15N式中：b—小车基距a—吊钩距较近车轮距离Nx—小车车轮数3

5、.4额定吊重位于起重机一侧极限位置时，该侧平均单个车轮的静轮压Pm=2[(Q+Gx)×(L-lmin)/L+0.5(Gq+Gd)]g/Nd=202844.60N式中：lmin—吊钩左右极限最小值Nd—大车车轮总数3.5计算大车偏斜运行的水平侧向载荷Ps=0.5∑Pλ=20284.46N式中：∑P=405689.21N—承受侧向载荷的端梁上与有效轴距有关的相应车轮最大轮压之和λ=0.10—水平侧向载荷系数4主梁强度计算4.1跨中截面4.1.1最大弯矩截面的位置Z1=L/2-0.5b×P2d/(P1d+P2d)=12377.33mm4.1.2截面内力计算小车轮压的垂直弯矩Mxc1=[P1

6、d(L-Z1)+P2d(L-Z1-b)]Z1/L=2434854940.17Nmm小车轮压的垂直剪力Qxc1=[P1d(L-Z1)+P2d(L-Z1-b)]/L=395181.22N主梁自重的垂直弯矩Mqc1=0.5q·φ1(L·Z1-Z12)=610358718.17Nmm主梁自重的垂直剪力Qqc1=0.5q·φ1(L-2Z1)=4507.97N主梁自重惯性力产生的水平弯矩Mqs1=0.5qg(0.25L2-l2)=16851837.47N小车惯性力产生的水平弯矩Mxs1=0.25Pxg(L-a)2/L=42373384.94N小车制动惯性力产生的弯矩Mt=Phg·h=739367

7、68.28N风载产生的水平弯矩Mqw1=0.5qw(0.25L2-l2)=57460000.00N垂直载荷和水平载荷偏心作用引起的扭矩Mn1=φ2Q(g1+e)+φ2Gx(g2+e)=301194513.41Nmm小车及主梁惯性力产生的水平扭矩Mn2=Pxg*h0/2=6970435.37Nmm侧向歪斜力引起的扭矩Mn3=Ps*h=202844604.13Nmm4.1.3应力计算材料许用应力钢板屈服极限σs=235.00Mpa载荷组合A时的拉压弯曲许用应力