某高层住宅楼超限抗震分析

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1、2014年第5期·41·第40卷总第181期SichuanBuildingMaterials2014年10月DOI:10.3969/j.issn.1672-4011.2014.05.019某高层住宅楼超限抗震分析王雷(中国建筑西南设计研究院有限公司,四川成都610041)摘要:本文介绍了成都某高层住宅结构超限情况,2超限情况说明提出了抗震性能化的设计目标。对塔楼进行了多遇水准地震作用下的弹性分析(包括弹性时程分析)、设防水准地震作本高层住宅结构超限情况说明依据为建质[2010]109用下的不屈服验算、罕遇水准地震作用下的弹塑性分析。最号《超限高层建筑工程抗

2、震设防专项审查技术要点》、DB51/后针对本工程的超限情况以及分析结果提出抗震加强措施。T5058-2008《四川省抗震设防超限高层建筑工程界定标关键词:高层住宅;结构超限;抗震性能分析;加强准》。措施1)在考虑偶然偏心影响的地震作用下,楼层短向+中图分类号:TU973．212文献标志码:B(SATWE模型的X方向)的最大弹性水平位移与该楼层两端文章编号:1672-4011(2014)05-0041-03弹性水平位移平均值的比值最大为1．09;在楼层长向(SATWE模型的Y方向)的最大弹性水平位移与该楼层两端1结构设计概况弹性水平位移平均值的比值最大为1．31,超过1

3、．2。属扭本工程为现浇钢筋混凝土剪力墙结构,为A级高度高转不规则。层建筑。剪力墙及局部相连裙楼的框架抗震等级均为二级。2)因为建筑功能的原因,跃层上结构平面局部大开结构平面见图1。洞。有效楼板宽度为3．20m,小于该层楼面宽度的50%,且小于4m。属楼板不连续。图1结构平面分析程序进行计算和对比分析,中国建筑科学研究院编制3住宅楼抗震性能计算分析的《多层及高层建筑结构空间有限元分析与设计软件》SAT-WE(2010年版)、《复杂空间结构分析与设计软件》PMSAP3．1多遇地震下第1性能水准(小震静力分析)(2010年版)。位移、位移角控制计算时楼板假定为刚性板本工程采

4、用如下两种符合实际情况的空间(PMSAP中楼板大开洞位置相邻板采用弹性膜),配筋计算作者简介:王雷(1987-),男,四川成都人,助理工程师,研究方向:建时楼板假定为弹性板。地震作用计算考虑扭转耦联振动影筑结构设计。响的振型分解反应,计入双向水平地震作用下的扭转影响,·42·2014年第5期2014年10月SichuanBuildingMaterials第40卷总第181期并选用较多振型以充分考虑高阶振型的影响。震影响系数曲线与规范谱曲线在统计意义上相符,即在对1)计算假定。应于结构第1周期点上相差不大于20%。④按建筑场地类SATWE:全楼采用强制刚性楼

5、板假定;别和设计地震分组选用实际强震记录和人工模拟的加速度时PMSAP:跃层洞口位置相邻一跨楼板定义弹性膜;程曲线,其中实际强震记录的数量不应少于总数的2/3。本工对非弹性板区域采用刚性楼板假定。程各塔楼分别选用了5组天然地震波和2组人工地震波。2)反应谱分析结果。(2)弹性时程分析结果:弹性时程分析所得结构底层(1)振型分解反应谱法计算结果:剪力与振型分解反应谱法(CQC振型组合)底层剪力的比较表1见表2。计算指标SATWEPMSAP表2弹性时程分析结果水平力与整体坐标夹角0°0°RH2TG045时程曲线底部剪X向4694．0/4246．5=1．10计算振型数15力

6、与振型分解反应谱法底部高宽比5．32剪力的比值[>65%]Y向5027．3/4744．7=1．063．139,2．8003．165,2．804周期T/sRH4TG045时程曲线底部剪X向3950．7/4246．5=0．932．3842．343力与振型分解反应谱法底部周期比/(Tt/Tl)0．760．74剪力的比值[>65%]Y向3675．1/4744．7=0．77结构总质量/t31073．431107．9TH1TG045时程曲线底部剪力X向3374．0/4246．5=0．79X向4246．54165．6底部剪力/kN与振型分解反应谱法底部剪Y向4744．74533．1

7、力的比值[>65%]Y向3679．1/4744．7=0．77X向1．54%1．53%剪重比TH4TG045时程曲线底部剪力X向3511．6/4246．5=0．83Y向1．71%1．66%时与振型分解反应谱法底部剪X向3．423．40程力的比值[>65%]Y向3748．4/4744．7=0．79刚重比分Y向4．374．32析结TH1TG055时程曲线底部剪力X向3061．7/4246．5=0．72X向99．5197．06果与振型分解反应谱法底部剪有效质量系数Y向98．5991．91力的比值[>65%]Y向3626．1/4744．7=0．76层间位移角△