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时间:2019-11-27
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1、箱梁悬臂端底板裂缝的成因分析及处理措施何玉英(厦门中平工程监理咨询有限公司,福建厦门361000)摘要:结合福州机场高速公路西园1号分离式特大桥的工程实例,对应用移动模架法施工预应力混凝土连续箱粱时,其悬臂端底板出现纵向裂缝的现象进行了成因分析,并提出有效的修补方法及应对措施,供同行参考。关键词:预应力;连续箱粱;底板裂缝;成因;处理措施中图分类号:TU755.7文献标识码:B文章编号:1672—4011(2012)01—0098—031概述福州机场高速公路西园l号分离式特大桥全长1287m,位于R=4000m平曲线范围内,主桥为
2、两联(40+50+40)现浇预应力混凝土变截面连续箱梁和30跨现浇预应力混凝土连续箱梁,桥跨布置:3×30+(40+50+40)+28×30+(40+50+40)+3×30,单幅桥宽16.5m。(40+50+40)现浇预应力混凝土变截面连续箱梁段梁高1.8—3m。30跨现浇预应力混凝土连续箱梁梁高均为1.8m,标准顶宽度16.5m,底板宽度9.97m,箱梁悬臂长度为2.5m,结构采用单箱双室斜腹式箱形断面,边、中腹板厚45cm,顶板、底板厚度均为25cm,墩顶设一道横梁,其中中横梁宽度为2.0m,端横梁宽度为1.2m,箱梁通过旋转
3、整个截面实现桥面单向横坡,箱梁各个截面尺寸不随横坡变化。利用移动模架进行连续箱粱现场浇注施工时,一般采用单悬臂转连续的施工方式,施工具体步骤见图1。首先在第l跨进行移动模架的安装,并在安装好的移动模架上进行第1单悬臂梁的浇注;养护7d后待混凝土强度达到设计强度的85%以后进行第1节段的预应力张拉,张拉采用在悬臂端单向张拉的方式;张拉完毕后,利用移动模架的纵向移动装置将模架移动到下一跨,进行钢筋捆扎、预应力钢柬纵向连接,浇注混凝土;达到一定强度后再进行预应力的单向张拉;反复以上过程直到连续梁成型。2张拉过程中悬臂端底板的裂缝分部情况
4、及应力监测情况在第1单悬臂梁浇注、张拉与拆模后,悬臂端底板发现了纵向延伸裂缝,裂缝在横向位于底板中间,裂缝长度一般为1—2m。为查明裂缝成因,在浇注第2悬臂段时,在悬臂端设置用于温度和应变测量的光纤传感器,对养护、张拉进行全过程跟踪。2.1传感器布置在悬臂端底板内布置了3个光纤钢筋应变传感器,2个内埋式混凝土应变传感器,3个用于温度补偿的光纤温度传感器。其中1个光纤钢筋应变传感器埋设于靠近底板的锚具正下方,沿桥梁纵向放置,测量该锚具下方在张拉过程中压应力变化,其余应变传感器均沿横向等间距放置。2.2应力监测结果在混凝土浇注完毕后,
5、养护期每天进行多次信息采集,发现结构应变随温度线性变化,并没有发生跃变情况。预应力钢束的张拉遵循严格的工序,如图2所示,即先腹板、后底板,先长束、后短束,箱梁左右腹板两侧钢束对称地同时张拉。在张拉全过程中,对悬臂端底板的应力、应变进行监测,其中底板3个测点的应变随张拉过程的变化趋势见图3。,F—■工——工栅靴图1单悬臂转连续施工示意图箱梁各部位结构混凝土的标号均为C50,预应力钢束直径15.24mm,其标准强度R坤为I860MPa。预应力管道采用塑料波纹管,波纹管直径根据钢束型号而定,并采用真空辅助吸浆工艺,所有夹片锚具均与此工艺
6、相匹配。张拉控制应力为0.751{”,所有预应力钢束均采用张拉力与伸长量双控,实际伸长量与理论伸长量间的差值控制在6%以内。所有预应力钢束和锚下垫板均与预应力钢束垂直。700600图2张拉顺序示意图000l2345678张拉工序图3底板横向应变随张拉工序的变化从图3可以看出,测点6与测点7的测值均出现跃变现象。测点6是在开始张拉第5束预应力钢束(见图2标注)时发生跃变,跃变时混凝土拉应力达到3.01MPa(C50混凝土弹性模量为35GPa,此时钢筋传感器的应变为86眦);测点7是在张拉第6柬预应力钢束(见图2标注)即将结束时发生跃
7、变,跃变时混凝土拉应力达到3.85MPa(此时钢筋传感器的应变为1lope)。C50混凝土抗拉强度标准值为3MPa,由于此时混凝土的强度仅达到85%,所以其抗拉强度应为2.55MPa,说明混凝土已发生开裂。测点8处的拉应力虽然已经超过混凝土的抗拉强度,但是没有发生应变跃变,由于前两个管道处开裂后导致应力释放所致。移动模架拆除后,通过肉眼观察到悬臂端底板出现了沿桥梁纵向的裂缝,主要分布在底板中央位置,裂纹长度基本上在2m以内,用裂缝观测仪进行观测,测得裂缝宽度为0.05一o.7mm,裂纹深度30mm左右,基本与保护层厚度一致。裂缝开
8、展情况见图4。由此可见,应力监测的结果与实际观测情况具有一致性,可见预应力张拉是导致底板开裂最本质的原因。图4悬臂端底板裂缝分布3裂缝成因分析3.1定性分析在移动模架法中,悬臂端的外模板下面没有来自地面的支撑,处于一种悬空状态,其与混凝土梁组合成一
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