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1、2010年第36墨帮2期Vol,36No.2Apr.201034/35航空发动机涡轮盘裂纹扩展分析秦银雷,魏大盛。王延荣(北京航空航天大学能源与动力工程学院,北京100191)秦银雷(1984)。男,在读硕士研究生。研究方向为航空发动机结构强度。收稿日期:2009-12-091引言作为航空发动机热端部件的涡轮盘工作条件十分严酷,对其进行结构设计必须遵守相关结构强度准则,其中之一为涡轮盘在出现初始裂纹后应有足够的裂纹扩展寿命,以满足可靠性和耐久性需求。因此,随着长寿命及经济性要求的提高,涡轮盘损伤容限分析El益得到重视。国内外针对涡轮盘损伤容限的研究已经开展
2、了许多。宋迎东等【11对粉末冶金涡轮盘进行了应力分析,成为构件疲劳寿命评估的基础;魏大盛【21和陈勇【3】采用有摘要:在计算分析含有角裂纹等厚空心盘应力强度因子基础上,针对某涡.轮盘螺栓孔周向应力最大处建立孔边角裂纹的有限元模型;利用.,积分法,计算得到不同尺寸裂纹前沿的应力强度因子;采用2自由度法描述扩展过程中裂纹前沿形状的发展,对角裂纹引起的轮盘裂纹扩展过程进行了有限元模拟;最后得到涡轮盘的裂纹扩展寿命。关键词:涡轮盘;应力强度因子;裂纹扩展寿命;有限元;航空发动机AnalysisofCrackPropagationforAeroengineTurbi
3、neDiskQINYin—lei。WEIDa—sheng,WANGYah—rong(ShoolofJetPropulsion,Be舒i119Unive玮ityofAeronaticsandAstronautics,Beijiag100191,ChiIla)Abstract:BasedOltthecalculationofstressintensity血tor,fortheequal-thicknesshollowturbinediskwiththecornercrack。afiniteelementmodelofthecornercrackl‘I∞esta
4、blishedformturbinediskboltholemaximumcircumferentialstress.Thestressintens酊factor,ofthedifferentsizecrackfrontwerecalculatedbytheJ-integralmethod.Thedevelopmentofcrackfrontshoeinthepropagationprocess埘∞describedbythetwodegreeoffreedontmethod;thecrackpropagationprocessoftheturbinedi
5、skcausedbythecornercrackWassimuh蹴dbythefiniteelementmethod.凡,砒thecrackpropagationlifeoftheturbinedisk乱恤predicted.Keywords:turbinedisk;stressintensityfactor;crackgrowthlife;FEM;aeroengine限元方法对涡轮盘的裂纹扩展寿命进行了分析,但由于裂纹体有限元模型建立比较复杂、工作量较大,分析中都假设裂纹在扩展过程中保持形状不变,显然这种假设不能很好地反映实际情况。本文采用Lin和Smi
6、thl41提到的2自由度方法描述裂纹扩展,在通用有限元程序MARC中实现了涡轮盘裂纹扩展的模拟,并评估了涡轮盘寿命。2空心等厚盘角裂纹应力强度因子计算验证在工程中,通常以线弹性断裂力学为基础,由Paris公式求得裂纹扩展寿命;而采用门哭分法2010芷第36螽舞2期V01.36No.2Ap,.2010求解应力强度因子最为常见。Rise于1968年提出的.,积分,最初并未考虑体积力的影响,但随着工程应用越来越广泛,人们开始提出修正形式,以考虑体积力对.,积分的影响。MSC.MARC程序中的门炙分表达式嘲为户仆¨T)nt-矿qni等
7、dr(1)r‘‘‘式中:形为
8、应变能密度;T为动能密度,其引入使得门炙分能够考虑体积力的影响。在分析中,以MSC.MARC的断裂力学模块定义裂纹前沿,采用拓扑搜索方式确定J积分求解时的积分回路。裂纹前沿由一系列节点构成,得到每个节点的.,积分值后,通过平面应变关系式可以求出对应于每个节点的应力强度因子,即含裂纹等厚盘的有限元模型如图2所示。首先,计算了不含裂纹时的应力状态,图3给出了等厚盘中心孔边周向应力的有限元计算结果,为440.9MPa,与解析嘲429.64MPa的相对误差为2.6%;其次,用门灵分法计算了含裂纹时的应力强度因子值,图4给出了计算结果与手册解嗍之间的对照,最大相对误
9、差为6%。从总体上看,应力强度因子沿裂纹前沿的变化趋势与手册解吻合
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