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时间:2019-11-27
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1、研究与探讨广东建材2010年第8期澳门某工程无梁楼盖温度作用分析研究杨坚(广州珠江外资建筑设计院;华南理工大学)摘要:本文结合澳门某工程无梁楼盖m现的裂缝问题,分析了无梁楼盖的温度应力,探讨了大面积混凝上楼盖结构温度应力计算中的一些问题,并介绍了该【程为减少温度应力对结构整体受力性能的影响而采取的有关措施。关键词:温度应力;有限元法;大面积混凝上楼盖结构1问题的提出超长混凝土结构产生温度裂缝有两方面原因:一方面是由于内外温差而产生应力和变形:另一方面是结构的外部约束和混凝卜各质点问的约束来阻止应变,从而产牛温度
2、应力。当温度应力超过混凝土能承受的抗拉强度时,即会出现裂缝,所以温差是温度应力产牛的根本性原因。本37_程地F室顶板结构厚度为350,由于地下室顶板结构露天暴露,从而引起内外温差,使得混凝十耋竺兰甓蓑篓:。,鎏譬享垩孝型空竺望窭竺叠譬竺犟图1无梁楼盖SAFE计算模型简图度应力,升温阶段,混凝土内水泥水化温度显著升高,而’~~~。。一’表面散热较快,形成较大内外温差。混凝上表层收缩受T=wXQ。×(卜e“)/cr内层的约束,内部产生压应力而表面产生拉应力,如温式中:差过大则在混凝上表面产生裂缝。若其拉应力超过同期
3、T——混凝十的绝对温升(℃)混凝上极限抗拉强度,混凝上便先从底部产生裂缝,随Q厂每千克水泥最终水化热量(J/kg),28d的水着温度应力增大,裂缝向上延伸。[-][2】【3]【41超长混凝上结化热00--460240J/kg构产生的温度裂缝,是其内部矛盾发展的结果一方而是1卜每ma水泥用量,w=530kg混凝土由于内外温差产生应力和应变:另一方而是结构c——混凝士比热容,c2993·7J/(kg-K)的外约束和混凝土各质点间的约束(内约束)阻止这种r_混凝十密度,r22400kg/m3应变。一旦温度应力超过混凝
4、上所能承受的抗拉强度就t——混凝士龄期(d)会产生裂缝。r常数,与水泥古占种及浇注时间有关综上所述,对此类混凝上温度应力进行计算分析是则混凝最高绝对温升:非常重要的。T一=530×460240/(993·7X2400)2102·28(℃)2工程概况32篙慧滩度本工程地下室顶板结构长度约为270m,顶板结构式中:厚度为350,板面出现多条裂缝,受有关方面委托,我院T。——混凝土中心温度(℃)进行了本工程的设计咨询。无梁楼盖SAFE计算模型简T广一混凝土浇注温度(℃)图详见图1。毛——不同浇注混凝土块厚度的温度系数
5、,对3超长混凝土施工阶段温度应力计算300~500厚混凝七毛=0·363.1混凝土的绝对温升3.3混凝土浇注温度一28—广东建材2010年第8期研究与探讨式中:T广混凝十拌和温度(℃),与各种材料比热容及初温度有关,按多年的测量资料,有日照时拌和温度比当时温度高4~6"c,无日照时拌和温度比当时温度高2~3℃,设计按3℃计Tr混凝土浇注时的室外温度(℃),按澳门十二月室外温度以21℃计A,+A。+A厂温度损失系数,其中混凝十装卸时,每次为o.032(装车、出料二次计算),Al-0.032×2=O.064,混凝七
6、运输时,A2=Qt(Q为6m3滚动式搅拌车每min温升系数0.0042(即一0.0042),混凝七泵送不计;t为运输时间,以min计算,从商品混凝十公司到T地约30min;浇注过程中,A3=O.003X60=0.18(每次温度损失系数值取0.003,转运60次)。所以Tj_T。+(T。+T。)X(AI+A2+A3)=24+(21+24)X(0.064-0.126+0.18)=24+45X0.116=29.31(℃)则混凝土内部中心温度:Th=Ti+T。暑=29.31+102.28X0.36=66.13(℃)从温
7、度计算得知,在混凝十浇注后第3天内部实际温升为66.13℃,比预计澳门十二月室外温度(21℃)高出45℃,必须采用相应的措施,防止超K钢筋混凝土板因温差过大产生裂缝。3.4温度应力计算计算温度应力的假定:①混凝上等级为B40(相当于国家标准C45的水平),水泥用量较大,530kg/m。;②混凝E配筋率较高.对控制裂缝有利;③底模对混凝I二的约束町不考虑:④几何尺寸不算太大.水化热温升快,散热也快,因此.降温与收缩的共同作片j是引起混凝E开裂的主要因素。先验算由温差和混凝上收缩所产牛的温度应力0。是否超过当时厚板
8、抗拉强度之标准值。r1o矿区州}卜面向Js式中:E。——混凝土各龄期时对应的弹性模量,E。=E。(卜e吨眦)E。——混凝土28d龄期时B40的弹性模量,根据《钢筋混凝上及预应力混凝十结构规章》(澳门1996)的第十条和第三十条的规定,E(t)=3.35XlO稍/mm2Q——混凝上的线膨胀系数1.0X10。5I-结构长度,L=60mT_—喵构计算温度:该板最大绝热温升T。=102.26。
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