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1、第41卷第3期Vol.41，No.32015年6月SichuanBuildingMaterialsJune，2015关于提前封闭沉降后浇带的可行性分析康劲松(成都来福士实业有限公司,四川成都610041)摘要:在激烈竞争的今天,综合体项目要脱颖而出,浮设防水位进行折减)。①目前施工阶段荷载标准为1．0恒其本身的施工质量和尽快开业占领市场已经是关键条件之载+0．2活载。总荷载标准值为3974126kN;②最终完工一,提前封闭沉降后浇带无疑能达到事半功倍的效果,进阶段荷载标准为1．0恒载+1．0活载。总荷载标准值为6行沉降后
2、浇带的提前封闭可能性计算分析十分有必要。417703kN。关键词:提前封闭;沉降后浇带;可行性分析2．4基岩载荷中图分类号:TU755文献标志码:B根据《岩基载荷试验、基床系数载荷试验报告》岩基静载文章编号:1672-4011(2015)03-0149-03试验成果表,绘制累计加载至2000kPa时的p-s曲线,DOI:10.3969/j.issn.1672-4011.2015.03.072拟合后近似为直线,如图1所示。y=0.0011x-0.06421工程概况1.81.61.41．1工程基本资料1.21某综合业态项目,
3、整个建筑由4层地下室、多层商业/mm0.8裙房以及5座123m塔楼连为一体,组成大底盘多塔楼的沉降0.60.4建筑群,属一类高层综合楼。现场形象进度为:①T1完成0.20L9-L10层梁板混凝土,剩余21层;②T2完成L15层梁板-0.22004006008001000120014001600混凝土,剩余15层;③T3完成L12层梁板混凝土,剩余荷载/kPa22层;④T4完成L7层梁板混凝土,剩余23层;⑤T5完成图1拟合后p-s曲线L3层梁板混凝土,剩余29层。1．2解决问题在0~2000kPa的加载范围内,基底岩土体
4、处于弹性变形阶段。计算累计荷载为1000kPa时的对应的沉降量,建筑仍在建设中,结构还未封顶。根据原设计要求,进而根据公式(1)计算基底岩土体对应的弹性模量。沉降用后浇带在结构封顶以后再浇筑,但由于希望商业开2π(1-μ)pd业提前,拟提前将沉降后浇带进行封闭。为避免封闭沉降E=·(1)4s后浇带引起的差异沉降对基础与结构的安全影响,采用式中,E为岩土体变形模量,MPa;s为岩土体变形,mm;pSFS和ANSYS计算软件,对沉降与差异沉降进行分析,进为按承压板面积计算的压力,MPa,1000MPa;d为承压板直行不同加载
5、条件下封闭沉降后浇带的沉降分析及基础内力径或等效直径,mm,方型承压板600mm,d=677mm;μ为泊分析,判断提前封闭沉降后浇带的可行性。松比0．25。2计算依据计算得出基底岩土体变形模量平均值为588MPa,实际取基底岩土体弹性模量为300MPa。计算模型取地下室全部2．1结构设计和部分地基,考虑到地基边界条件的影响,地基自地下室本工程各塔楼结构为框剪结构,裙楼为框架结构。结外墙水平向外扩48m,自地下室底板竖直向下扩48m。构计算依据中国建筑科学研究院PM及SATEW软件输入的综合考虑地基岩土体的分层和压硬性,实
6、际地基岩土几何材料和荷载数据。体(特别是岩基)变形模量随深度的增加而增大,自地表至2．2基础设计基底再至计算模型底部,地基岩土体的弹性模量呈阶梯型本工程采用天然地基筏板基础,裙楼与纯地下车库范增大。地基分层厚度自上至下分别为:基底以上部分对应围基础底板厚度0．8m;T1筏板厚度2．8m,其南侧核心筒为地下室的层高,基底以下部分每层8m。取地表岩土体变局部厚度3．2m;T2筏板厚度2．8m;T3筏板厚度西侧为形模量为5~20MPa,泊松比取0．40~0．30,建筑基底以2．5m,东侧为2．8m;T4筏板厚度2．5m;T5筏
7、板厚度为下泥岩变形模量取300~3000MPa(考虑相关工程深部基岩2．8m。筏板混凝土强度等级C40。筏板基础落于中风化泥变形模量的经验取值),泊松比取0．25。岩之上。建筑基础埋深约20m,采用天然地基筏板基础,SFS沉降计算是采用弹性理论法-有限压缩层混合模以中风化泥岩为基础持力,中风化泥岩承载力特征值修正型,类似分层总和法计算,对应的模量为压缩模量。后不小于800kPa(通过三点位的岩基载荷试验确定承载力2．5两种协同计算方法与步骤特征值1140kPa),能够满足结构设计荷载要求。1)接口用中国建筑科学研究院的P
8、M-SATWE-JC程2．3荷载条件序建模的SFS程序计算。地基模型采用弹性理论法-有限上部结构荷载按照目前施工阶段、最终完工阶段和考压缩层混合模型,即采用MINDLIN半空间应力分布解,对虑水浮力125kPa这三个阶段进行分析(水浮力按照结构抗现状分层地基进行位移有限压缩层计算,根据地基应力水平,形成柔度矩阵,并变
