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1、第3期（总第185期）No.3(SerialNo.185)庄子帆：基坑卸载对临近高架桥墩影响分析2016年第3期2016年6月CHINAMUNICIPALENGINEERINGJun.2016数值计算未考虑坑外MJS加固，从对比数据3）距离基坑超过2倍开挖深度时，桥墩基础DOI:10.3969/j.issn.1004-4655.2016.03.019看，施工中采用MJS加固对桥墩变形起到较明显受基坑开挖影响较弱，可忽略。的控制作用。此外，本工程的支撑采用轴力自动4）南北线基坑分期施工，中间桥墩受影响最补偿系统，使得桥墩变形得到较好
2、控制。大。中间桥墩经历位移转换的过程。地下连续墙GXJ橡胶止水带接头箱变形控制表2模拟与实测数据对比表mm参考文献:南线基坑完毕北线基坑完毕杨流,应卓清,杨建刚,朱学银[1]王新.近间距下穿高架群桩的基坑施工可行性[J].中国市政工程,计算值05（上海隧道工程有限公司,上海200032）P892012,2（156）：25-27.（外缘近北线桩基）实测值04.2[2]李文勇.深基坑开挖引起紧邻桥墩的位移分析[J].地下空间与工计算值80程学报,2015,11（S2）：706-712.P90（外缘近南线桩基）实测值6.5-1.3[3]
3、丁勇春,王建华.深基坑施工对高架基础的变形影响及控制研究摘要：从GXJ接头箱起重吊装受力、地下连续墙混凝土浇筑侧压力作用、接头箱千斤顶侧向剥离时止水带与接头[J].土木工程学报,2012,45（7）:155-161.箱共同变形等，对GXJ接头箱变形规律进行分析研究，探讨接头箱变形控制标准。结合1.2mGXJ接头箱工程应计算值7-9P90[4]郑刚,颜志雄,雷华阳,等.基坑开挖对临近桩基影响的实测及用实例，进行千斤顶侧向剥离工况条件下，接头箱的变形实测研究。（外缘近北线桩基）实测值4.5-6.8有限元数值模拟分析[J].岩土工程学报
4、,2007,29（5）：638-关键词：地下连续墙；GXJ接头；接头箱；变形P91计算值-60643.中图分类号：TU476.3文献标志码：A文章编号：1004-4655（2016）03-0063-03（外缘近南线桩基）实测值-5.2-2.4[5]沈健,李耀良,王建华.深基开挖对邻近高架桥基础的三维数值分析[J].地下空间与工程学报,2005,1（4）：518-521.注：南线方向为正值[6]梁发云,于峰,李镜培,等.土体水平位移对邻近桩基承载性状5结语影响分析[J].岩土力学,2010,31（2）:499-454.1地下连续墙G
5、XJ橡胶止水带接头施工工艺成且检验合格后，将接头箱液压管路与地面液压站通过建立有限元数值模型，模拟南北线基坑开[7]刘庭金,魏立新,房营光,等.隧道建设对紧邻高架桥影响的三1.1GXJ橡胶止水带接头结构型式连接，通过千斤顶伸缩使GXJ接头箱从前一幅槽挖对临近3个桥墩基础的影响，得出以下主要结论。维数值模拟分析[J].岩土力学,2008,29（5）:1387-1390.地下连续墙GXJ橡胶止水带接头施工工艺是段混凝土分离，从而实现接头箱的侧向剥离。图21）基坑围护结构和临近桥墩基础侧向位移最[8]李文平.基坑开挖对桩基承载力的影响及
6、β法的工程应用[J].近年来在国内应用的一种新工艺。其原理是通过接为1.2m增加千斤顶的GXJ接头箱实景图与结构示岩土工程学报,2010,32（S2）:259-262.大值发生在土质条件较差的坑底。[9]杨敏,周洪波,杨桦.基坑开挖与临近桩基相互作用分析[J].土头箱截面形状形成横向连续转折曲线，结合纵向橡意图。2）足够的围护结构深度有利于减少坑底隆起木工程学报,2005,38（4）：91-96.胶止水带，与锁口接头相比增加地下水渗流路径，对周边地层的影响，临近桥墩基础竖向沉降发生量[10]张飞,李镜培,唐耀.考虑土体硬化的基坑开
7、挖性状及隆起稳达到优于一般地下连续墙接头形式的止水效果[1-2]。较小。定性分析[J].水文地质工程地质,2012,39（2）：79-84.[3-5]图1为GXJ接头与锁口接头对比图。接头箱土体土体已浇筑已浇筑槽段锁口管槽段中华人民共和国住房和城乡建设部a）千斤顶伸出现场实景图a）GXJ接头型式b）锁口管接头型式千斤顶位置公告图1GXJ接头型式与锁口管接头型式对比图第1094号上海隧道工程有限公司在原有GXJ专利技术b）设置千斤顶的接头箱结构示意图住房城乡建设部关于发布国家标准的基础上，对GXJ接头箱进行改进并应用于1.2m图21
8、.2m接头箱结构型式实景图与示意图《重型结构和设备整体提升技术规范》的公告厚、48m深的地下连续墙施工。1.2m接头箱横截2GXJ橡胶止水带接头箱受力分析及变形范围面型式与原有接头箱相同，断面呈“凸”字形；顶现批准《重型结构和设备整体提升技术规范》
