紧凑型直线塔V型绝缘子串受力分析

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1、2015年4月吉林电力Apr．2015第43卷第2期(总第237期)JilinElectricPowerVo1．43No．2(Set．No．237)担上[2]。当侧向风吹时，V串一臂和悬垂串共同工2．1．2V串两挂点不等高]作，V串另一臂松弛；当出现不平衡张力如纵向来当V串两挂点不等高时，受力情况见图3。风、断线时，悬垂串转动半径很大，退出承载状态，由V串承受全部荷载。Xf!根据上述假设，用数学模型来分析，V串要承受X导线传来的横向力P，垂直力G和纵向力T(V串自身重力可忽略)。2．1．1V串挂点

2、在同一水平线l_】当V串挂点在同一水平线上时，受力情况见图2，V串的挂点分别为、B，导线在V串上的作用点为E，2个绝缘子串的内力分别为和。图3两挂点不等高情况示意图C点受力：Pc一[(Psiny+Gcosy)。+T+(Pcosy—Gsin)×tana2]×(cos)，+siny×tanal×COS)／(tanal+tand2)Gc一[~／(Psin+Gcosy)+T。+(Pcosy—Gsiny)×tan0【2]×(tand1×COS0×COS)，一siny)／(tan1+tan2)Tc一{[√(P

3、siny+Gcosy)+7+(Pcosy—图2两挂点等高情况示意图Gsiny)×tano【2]×tan口l／(tan口l+tan口2)}×sin0a．荷载P、G、7’共同作用，当。、的值不小于D点受力：零时，、B两点反力如下：PD一[(Psiny+Gcosy)。+T。一(Pcosy—GP^一(~／了+G。+P×tan)／(tan口l+tana2)siny)×tana1]×(tan口2×COS0×siny—COSy)／GA一[(~／71+G+P×tand2)×tan口1／(tand1+tan口2)(

4、tan0／1+tano／2)]×COS0GD一[~／(Psin7+Gcosy)+T一(Pcosy—GTA一[(~／7’+G+P×tand2)×tan0／1／siny)×tana1]×(tana2×COS0×COSy+siny)／(tana1+tana2)]×sin0(tan0／1+tan口2)PB一一(~／+G一P×tan口1)／(tanal+TD一{[~／(Psin+Gcos)，)+7一(Pcos’，一tand2)Gsiny)×tana1]×tan口2／(tan口l+tan口2)}×sin0G一

5、[(+G一P×tana1)×tan口2／不同工况下绝缘子串受力的不同，用图4说明，(tan1+tano／2)]×COS0根据以上所述计算方法，用2种挂线方式计算，取图TB一[(~／r，+G一P×tan1)×tan口2／4a、图4b两者中选材较大的。(tanal+tan口2)]×sin02．2V型挂架受力分析b．虽然从实际运行和实验情况看，一侧的绝缘子1串的右挂点和2串的左挂点以及4串的右挂是允许轻微受压的，但计算时，还是假设绝缘子串不点都挂在80点上，8O点是一个挂架，51、5O为挂架挂能受压。当

6、BE串受力为零，即S=0时，点反力在横担下平面的挂点，挂架结构见图5。挂架是一个为：平面结构，在外力的作用下可以绕51、50轴前后转P^一~／+G+P×COSd1动，和铁塔的其他构件不能构成稳定结构，所以不能G^一丁。+G+P×sin0／1×COS0用程序直接计算，需要人为地把80点的荷载进行换算。以往工程是把1串右侧荷载加到50点，把2串左7’A===~／丁+G。+P。×sina『×sin0·9·2015年4月吉林电力Apr．2015第43卷第2期(总第237期)JilinElectricPow

7、erVo1．43No．2(Ser．No．237)0．4到50点，之后用程序可以直接把荷载加载到51、5o两点，方便快捷，表1为2种不同挂线方式时51、5O点的荷载。上述是工程上的简化算法，但是并不精确，原因是把1串右侧荷载直接加到5O点时，相当于把挂架50—80也当做绝缘子串分析了，但实际上挂架是由刚性的角钢构成，51—80和50—80都是可以承受压力的，所以用程序计算出1串的右侧荷载、2串的左侧荷载以及4串的右侧荷载加到80点的总荷载后，a．方式ab．方式b需按照图2所示，按2．1．1中公式所列

8、的方法手工分解各工况下8o点的力，计算出51、50两点荷载(见表图4两种不同挂线方式2)。用表l、表2两种方法算出80点的荷载在塔身上的分解力后，加载到塔身上，然后用程序计算杆件规格，塔头杆件节点见图6，计算结果见表3(表中单位为mm)。3结束语a．本文从理论上分析了V型绝缘子串的受力情图5挂架结构图况，通过表1和表2两种方法分析得到其差别，表2侧荷载加到5l点，把4串右侧荷载分0．6到51点，方法在铁塔横担上的选材稍大些。表1简化法计算2种挂线方式51、5O点的荷载表2手工分解内