筒式磨煤机电流异常晃动原因分析

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1、上海电力2011年第3期筒式磨煤机电流异常晃动原因分析郁建新，王恩来，叶德权(上海电力股份有限公司闵行发电厂，上海200245)摘要：针对筒式磨煤机运转时存在电流晃动值异常偏大的不正常情况，从设备结构和齿轮啮合机械传动工作原理进行了分析，并对大、小齿轮的传动动态三相振动度和静态二相偏心量，进行测定论证。根据实际论证的结果，采用了调整大、小牙轮啮合间隙方法后，筒式磨煤机工作电流晃动在正常值内且异声消除。关键词：筒式磨煤机；工作电流晃动值；异常偏大中图分类号：TM621．7文献标志码：B球的冲击和研磨作用下形成煤粉。磨制好的煤粉1结构和工作原理由动力热

2、风和排粉机抽吸力的输送下，被送至粗DTM320／580筒式磨煤机最佳装球量时出粉分离器，细粉分离器，经二次分离后，进入锅炉力25t／h，最大装球量为55t，简体转速为18．56燃烧器燃烧或进入煤粉仓内储存备用。r／min。．2运行时不正常状况如图1所示，筒式磨煤机由进／出口料斗、转动部、主轴承、传动部等主要部分和减速箱等辅助筒式磨煤机乙在运行时存在电流晃动值偏大设备组成。转动部由钢板卷制焊接而成的筒体、现象。从2011年2月15日8时54分06秒至09铸钢件空心轴、主轴承座组成。为了防止筒体磨秒间CRT表中看出，磨煤机工作电流在3S内由损，在简体内

3、壁装有高锰合金钢的波形衬板，进／49．34A增至62．14A，电流晃动差值高达13A。出口端盖内壁装有端衬板，筒体内装载一定比例而运行正常晃动值一般在5A左右。数量的。传动部由电动机，减速箱，齿轮传动装置2．1小齿轮轴承座振动值周期性超标组成。进料斗为了防止煤潮湿时易堵制成与磨煤磨煤机筒体以18．56r／min运转，在测定两机中心线成9O。的方口型45。椭圆管，出口料斗为轴承座三相(横向X、垂直y、轴向Z)振动值时，减少输送阻力，制作成椭圆截面料斗，与磨煤机中发现轴承座轴向窜动值在标准范围内，而轴座横心线成45。。向振动存在大齿轮每转一圈时在经某段

4、圆弧处振动突变大，比正常值增大0．1～0．12mm，轴承座垂直相振动同步略有增大，同时产生较大噪声，见图2轴座三相测振点。图1DTM320／580型单进单出磨煤机结构不惹图煤和一定压力的热风(小于300℃)从磨煤机图2小齿轮座示意图进口进入转动部筒体，简体内装有研磨介质一钢2．2出口主轴承(瓦枕处)周期性晃动大球。当简体转动时，钢球在离心力和摩檫力的作磨煤机在运转时，测定出口主轴承瓦枕处(进用下被简体内壁波形衬板提升到一定高度后，在口正常)，发现筒体每转一圈时，在转至某一圆弧惯性力和自身重力的作用下而落下，煤在下落钢处，主轴承瓦枕处横向X晃动值比正

5、常值突增大一282一2011年第3期上海电力0．05mm及径向R晃动值同时增大0．08～0．09允许径向跳动0．25mm／m×5．184mm一1．296mm。见图3主轴承瓦枕处的横向X和径向尺测≈1．3mm)，e为大齿轮中心轴线动态晃动偏心点，而正常值在0．02mm以下。值(筒体内钢球偏心运转时引起大齿轮中心轴线晃动)，厂为大齿轮本身节圆变形偏心值，A、B为设计、加工和安装时定值。瓦)3大瓦晃动厦测定不恿图3原因分析针对磨煤机运行时产生三种不正常状况，问题的提出：、图4大小齿伦啮合不意图1)小齿轮轴承座处横向振动值周期性偏大、大、小齿轮齿顶啮合间隙

6、大部分在11mm左出口主轴承晃动周期性偏大与电流晃动值周期性右，结合运转时周期性发生的情况，可知其筒体正偏大是否同步?常动态晃动度：P一11一(A+B)一3．7mm。2)筒体是否偏心运转引起主轴承周期性晃最大径向间隙为H一A+B+P+厂一12．95动大导致大、小齿轮啮合间隙变化，造成小牙轮轴mm，f1—12．95—6—1．3—3．7—1．95mm；承座振动周期性偏大致使运转电流周期性晃动偏最小径向间隙为H一A+B+e+f一9．9大?mm，f2—9．9—6—1．3—3．7一一1．1mm。3)小齿轮是否偏心引起轴承座振动周期性因大齿轮厂的存在，使大齿轮

7、节圆直径在厂。偏大，造成出口主轴承晃动周期性偏大与电流晃+518l4>5184>5184一f1问变化；从而造成二动值周期性大?齿齿顶间隙在啮合运转时，随着节圆直径的变化静态时磨煤机的大、小齿轮及简体空心轴径而变化。向偏心度和轴向瓢偏度进行测量，经测均在标准根据齿轮正确啮合原理：一组齿轮的两对轮内，但大齿轮存在径向局部变形偏心问题。把大齿在交替啮合的情况下，前一对齿在L点接触的齿轮216牙均分成36个测点，由盘车带动小齿轮同时，后一对齿应在K点接触，L点及K点都位(小齿轮轴线固定)传动大齿轮转动来测齿顶啮合于啮合线上。如果前一对齿在L点接触时，后面间

8、隙。一对齿的齿廓在虚线所示的位置，则后一对齿不由监测可知大、小齿轮间的齿顶啮合间隙最是分离就是嵌入，其结果使传动间断不平稳