印尼风港电厂炉膛负压自动控制优化

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1、第31卷第ll期华电技术V01．31N0．1l20o9年l1月HuadianTechn0logyNov．2oo9印尼风港电厂炉膛负压自动控制优化陈霄峰，王孟，杨保卫(浙江省火电建设公司，浙江杭州310016)摘要：分析了印尼风港电厂负压自动控制投入的几个难点，对现场控制设备及DCs内负压自动逻辑进行了针对性的优化，成功地解决了这个难题并经受住了引风机和一次风机RB试验的考验。关键词：炉膛负压；现场控制设备；负压自动逻辑；优化中图分类号：TK323文献标志码：B文章编号：1674—195l《2o09)ll—o006—03印尼风港电厂炉膛负压自动控制是靠

2、引风机入1．4一次、二次风量配比与煤粉炉不同口电动调节挡板来调节的，它与国内大容量机组采循环硫化床锅炉一次、二次风量的配比关系跟用风机静叶气动调节机构相比，风门挡板调节死区、普通煤粉炉不同，循环硫化床一次风量占总风量的调节特性和电动执行机构的精度滞后性等性能参数70％，而二次风量只占30％。因此，一次风机RB对差距很大。同时，由于循环硫化床锅炉的风机逻辑负压调节的影响要比二次风机要大得多。及燃烧特点跟普通煤粉炉不一样，使得负压自动投1．5煤量对负压的影响很大入存在很大问题。为此，必须对整个调节回路及控根据循环硫化床锅炉主要靠烟气对流传热的燃烧制策略进

3、行优化改造。特点，煤量波动对负压的影响比普通煤粉炉要大得多。1影响炉膛负压自动投入的几大难题2解决方法1．1风门挡板结构所存在的问题2．1改造就地设备风门挡板与电动执行机构连接处的连杆球形铰重新调试就地电动执行机构，把调节机构死区链与曲柄缝隙偏大，使得风门挡板在全开、全关位置降低到1％(最小只能到1％)；重新加工连杆球形差不多有9％的空行程，而且调节死区也偏大。现铰链与曲柄，尽量减少它们之间的缝隙，把风门挡板场试验证明，DCS调节指令变化超过1．5％，就地执开关两头的空行程减小到6％。行机构才会有l％的变化，调节指令变化幅度在2．2优化控制策略1．5

4、％内，就地电动执行机构基本不动；而且跟气动2．2．1重新设定合理的调节死区范围执行机构相比，电动执行机构在响应速度上也要慢根据挡板实际调节特性重新设置炉膛负压的死得多，全行程开关时间长达25s多。区范围。原Dcs逻辑中负压调节死区设置为±501．2风门挡板调节特性差Pa内，根据实际挡板特性，这样的设置不合理，挡板由于现场所配引风机功率比较大，导致引风机一动就很容易超出死区，使得挡板来回不停地调节，进口调节挡板调节特性非常差。现场试验表明，在现把调节死区扩大为±100Pa。一次、二次风机4台全开以及引风机单侧运行的情2．2．2设置合理的PID参数况下，

5、引风机调节挡板开度变化1％，炉膛负压变化根据引风机现有挡板的流量特性，炉膛负压调400～500Pa，即便是在线性段最好的3O％一60％开节根本就无法消除静差，做到无差调节。因此，在度区域，1％挡板开度的变化对应的负压波动也有PID参数设置当中，尽量考虑加大比例作用，依靠比200～30OPa。例来把负压偏差基本调整到调节死区内；增大积分1．3循环流化床锅炉没有风机跳同侧功能时间，弱化积分作用，以免在积分作用下偏差随着时根据锅炉厂的逻辑，循环硫化床锅炉没有风机间累计而增强，造成风门挡板不必要的扰动；同时，跳同侧功能，即l台引风机或二次风机跳闸，相同侧设置

6、合理的放大系数，根据风门开度变化1％负压就变化200～30OPa的特点，把放大系数设置的二次风机或引风机不联跳，因此，当发生引风机RB(Runback)时，炉膛负压调节的难度非常大。为l％。2．2．3增加适当的前馈信号收稿日期：2o09—06—18在炉膛负压自动中增加经过加权修正的锅炉一第ll期陈霄峰，等：印尼风港电厂炉膛负压自动控制优化·7·次、二次风量指令和燃烧率指令的前馈信号。根据2．2．4RB时设置调节挡板调节指令上限实际进炉膛一次、二次风量的配比关系，在负压自动当发生引风机RB时，跳闸风机的控制指令马中引入经过加权系数修正的锅炉一次、二次风

7、量指上就叠加至运行的风机上，使得风机满负荷运行，原令前馈信号，该信号中一次风机调节挡板平均指令有的风机过电流闭锁增控制不再起作用。因此，必占70％，二次风机调节挡板平均指令占30％。同须在逻辑中设置好最大允许电流与调节挡板开度的时，由于循环硫化床锅炉的燃烧传热方式主要是以对应关系，使风机的过电流闭锁增控制仍然起作用，烟气对流传热为主，因此，煤量对负压的影响远远要确保运行风机的安全。高于普通煤粉炉，所以，也适当增加燃烧率对负压的2．2．5RB时取消一次、二次风压的调节速率限制前馈信号，如图1所示。因为煤量从人炉到燃烧产由于循环硫化床锅炉风机无联跳逻辑，

8、当1台生烟气对炉膛负压的影响是个纯延迟比例环节，因引风机跳闸时，为了快速减少进炉膛的一次、二次风此，图2中的