P91钢焊接问题探讨

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1、2010年06月吉林电力Jun．2010第38卷第3期(总第208期)JilinElectricPowerVo1．38No．3(Ser．No．208)T／P91钢焊接问题探讨DiscussiononProblemsintheWeldingofT／P91Steel任岚明，姜德盛(吉林省电力有限公司电力科学研究院，长春130021)摘要：对T／P91钢焊接中存在的问题进行了探讨。由于对焊接规范掌握不当、对焊接热处理工艺的理解存在误区影响了T／Pgl钢的焊接质量，大电流加慢焊速的操作手法使T／Pgl钢焊接接头

2、性能劣化，预热温度太高，降低了该钢材焊接接头在室温时的冲击韧性。焊接热处理工艺中对温度的监控必须准确，否则就达不到要求的回火性能。DI／T869—2004(火力发电厂焊接技术规程》对T／P91钢焊后的组织和硬度的规定不够详细，需进一步完善。关键词：T／P91钢；焊接；热处理工艺中图分类号：TG457．11文献标志码：B文章编号：1009—5306(2010)03—0012一O2T／P91钢作为一种火力发电厂锅炉蒸汽管道、量的主要是焊接电流及速度。集热箱、再热器、蒸汽导管等使用的新型热强钢，在传统的低合金

3、耐热钢采用固溶强化、碳化物相国内已大量用于高参数火力发电机组，并成为锅炉沉淀强化和晶界强化作为提高耐热钢热强化的途高温高压蒸气管段用钢的主要钢种。与传统的耐热径，这类钢随着晶粒度的增大，钢的持久强度提高，钢相比，在强韧化机理、力学性能和焊接性能等方面因此希望晶粒不要过细，加之由于具有一定淬硬、裂均有所不同，因此焊接时具有特殊性；焊接工艺与传纹倾向，为减慢焊后冷却速度，从而减少和避免脆硬统工艺相比较为复杂，在焊接时经常出现一些问题，的马氏体组织和焊接应力，防止冷裂纹的产生，主要体现在不能正确掌握焊接规范、

4、热处理工艺不DL／T869—2004(火力发电厂焊接技术规程》中焊得当等方面，另外现有的检验规程也有待进一步接电流及速度规范往往较大，因此焊工已经习惯了完善。大电流加慢焊速的操作手法，如j5273rrlm×22mill的12CrlMoV钢采用氩弧焊打底时的焊接速度一般是3-6cm／min。1焊接规范掌握不当引起的问题而对于新近发展起来的T／P91钢来说，其强化手段除了固溶、沉淀强化外，还通过微合金化、控轧、焊接热循环对焊接接头质量有很大影响，在厚形变热处理及控冷获得高密度位错和高度细化的晶度、接头形式、

5、预热温度等已确定的情况下，电弧焊粒，使新钢种在进一步强化的同时，其韧性也获得显时的电流、电压和焊接速度等成为焊接热循环主要著提高，这类钢焊接时的主要问题是焊接接头性能技术参数。为了综合考虑焊接规范参数对热循环的劣化，也就是由于焊缝熔敷金属没有控轧、形变热处影响，引入了“线能量”这一概念。输入焊缝单位长度理的机会。又由于熔敷金属中的Nb、V在凝固冷却内的焊接热量即线能量q为：过程中难以形成微细的C、N化合物析出，焊缝的韧q=UI／v性远不如母材，为此施焊中必须控制g。通过控制熔式中：，为焊接电流；为电弧电

6、压；为焊接速度。池的体积和降低熔池温度来减小一次结晶的晶粒尺由于焊接T／P91钢采用的方法以手工电弧焊寸，防止晶粒长大，以此提高焊缝的冲击韧性。影响和钨极氩弧焊为主，而这2种焊接方法的焊接电弧g的主要因素即焊接电流和焊接速度应协调变化，工作在电弧静特性的水平段，电流变化时电压的波但焊接电流不可降低过多，否则会由于熔池钢水粘动不大，因此认为电压基本恒定，这时影响焊接线能度大、流动性差而造成未熔合和夹渣等缺陷。q的选收稿日期：2010—02—22作者简介：任岚明(1969一)，男，高级工程师，从事火力发电厂

7、焊接技术工作。·12·2010年O6月吉林电力Jun．2010第38卷第3期(总第208期)JilinElectricPowerVoI．38No．3(Ser．No．208)择应是控制焊接电流在保证熔池钢水流动性良好、不允许冷却到室温再回火。对于T／P91钢来说，焊熔池清晰和熔合良好的前提下，提高焊接速度，如后冷却到100C左右并保温1h，可基本确保组织转j6273mm×28mm的P91钢采用氩弧焊打底时的焊变完毕。接速度一般是9～15cm／min，以此来降低q，为此必T／P91钢冷裂倾向较大，在一定条件

8、下，容易须从理念上改变传统的焊接手法。尽快掌握小q、薄产生延迟裂纹，故焊接接头必须在焊后24h内进行焊层、多层多道的操作手法，这样才能满足对T／P91回火处理。T／P91钢焊后的组织为板条状马氏体，钢焊接接头的性能要求。经过回火可变为回火马氏体，其性能好于板条状马氏体。回火温度偏低时，回火效果不明显，焊缝金属2焊接热处理工艺中存在的问题容易发生时效而脆化；回火温度过高，接头可能再次奥氏体化，在随后的冷却过程中重新淬硬。DL／T819—2O0