220kV金属氧化物避雷器阀片劣化分析

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1、2012年02月吉林电力Feb．2012第4O卷第1期(总第218期)JilinElectricPowerVo1．40No．1(Ser．No．218)220kV金属氧化物避雷器阀片劣化分析FailureAnalysisof220kVMetalOxideLightArrester王伟，常振，王洪涛，梁之林(1．吉林省电力有限公司电力科学研究院，长春130021；2．白山供电公司，吉林白山134300)摘要：针对220kV临江变电站多台避雷器同时故障的问题，做了220kV1号主变一次避雷器、主母线的全电流、阻性电流试验，经红外热像图分析，2组避雷器中有3支避雷器下节相间温差达

2、到缺陷判定标准，避雷器阀片可能受潮劣化，后经解体证明了这一点。做好避雷器的红外检测分析工作可以及时发现和准确诊断各阶段的避雷器内部故障，有效防止避雷器事故。关键词：金属氧化物避雷器；红外检测；阀片；劣化；泄漏电流中图分类号：TM862．1文献标志码：B文章编号：1009—5306(2012)01—0054—03金属氧化物避雷器阀片劣化是常见的避雷器故表11号主变一次避雷器带电检测数据A障，红外检测避雷器本体温场是发现避雷器早期阀片劣化的有效技术手段。但红外热像仪温度一致性偏差较大，给红外热像图分析带来一定难度。临江220kV变电站多台避雷器同时故障，在避雷器运行中极少见。

3、本文对避雷器内部故障的发现、分析、判定做了详细介绍和分析，比较了不同检测方法在发现和认定避雷器故障上的差异，论述了不同检测技术相互配合的必要性。1避雷器带电检测数据2011年7月28日，红外检测发现220kV临江变电站1号主变一次避雷器V相下节温度局部异常，2组避雷器为2003年产品，复合绝缘外套，型号Y10WZ一204／520。发现1号主变一次避雷器V相全电流、阻性电流检测略有增大，U相、w相未见异下节相间温差达到缺陷判定标准，避雷器阀片可能常，1号主变一次避雷器带电检测数据见表1；受潮劣化。220kV主母线全电流、阻性电流未见异常，带电检由表1可以看出，2011年4月

4、26日检测U相、测数据见表2。表中，为避雷器计数器指示泄漏电V相避雷器全电流、阻性电流均比W相偏大，全电流平均值；I为避雷器带电检测全电流平均值；I流V相比U相大4．58，阻性电流V相比U相大为避雷器带电检测阻性电流分量峰值；。。为避雷器52．14。7月28日检测，避雷器三相全电流、阻性带电检测容性电流分量峰值。由于现场拍摄的热像电流参数均增大，全电流V相比U相大19．749／6，存储格式为BMP，数据固化，故7月29日红外复阻性电流V相比U相大72．0O，环比增大2O，测，热像图分析结论为2组避雷器中有3支避雷器且V相阻性电流超过250A。收稿日期：2011—10—08

5、作者简介：王伟(1981一)，男，工程师，从事高压设备绝缘研究工作。·54·2012年02月吉林电力Feb．2012第40卷第1期(总第218期)JilinElectricPowerVo1．40No．1(Ser．No．218)由表2可以看出，三相避雷器全电流、阻性电流器的规律，使用其热像图上节温场分布进行热像仪7月28日检测数据比4月26日检测有等幅增长，距离温度一致性校正，按相间避雷器拍摄热像图距但不能认定有异常。离偏角校正，1号主变一次避雷器热像图相邻相校正温度0．4K，220kV主母线避雷器红外热像图相2避雷器红外检测分析邻相校正温度0．7K。220kV主母线避雷器

6、下节上中部温度U相35．7C，V相39．3C，W相1号主变一次避雷器红外检测曲线见图1，38．0C。V相温度与w相温差1．3K，修正后温差220kV主母线避雷器红外检测曲线见图2。应为2．0K。经分析红外检测数据，得出如下结论：a．1号主变一次避雷器V相下节最大相间温差3．5K，阻性电流(峰值)达到301肛A，诊断为阀片受潮劣化，为危急缺陷[1-zJ。1号主变一次避雷器V相上节温场均匀发热，为下节避雷器阀片受潮劣化导致运行分配电压升高，避雷器均匀发热。b．1号主变一次避雷器U相下节最大相间温差1．2K，诊断避雷器阀片受潮劣化，为严重缺陷。C．220kV主母线避雷器V相下节

7、温度比u相点高2．0K，诊断避雷器阀片受潮劣化，为危急缺陷。图11号主变一次避雷器红外检测曲线图3故障处理及停电试验数据2011年7月30日，220kV临江变电站停电对红外检测、全电流检测认定的故障避雷器进行停电试验并更换。停电试验数据见表3，其中，U相下节、V相下节分别为140kV、135kV试验电压下的0．75UA的泄漏电流。220kV主母线避雷器停电试验数据见表4，其中避雷器V相下节为129kV试验图2220kV主母线避雷器红外检测曲线圈电压下的0．75U泄漏电流。停电试验数据结论：临江1号主变一次避雷器1号主变一次避雷