传热传质综合实验指导书

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1、1.裸管和绝热管传热实验—、实验目的蒸汽管道査于空间时，管表面由于H然对流和热辐射向周围空间散发出热量。这种传热现象造成蒸汽输送管道的热损失，反Z,在H常生活小的暖气设备却利用这种传热过程进行室内取暖。前者为了减少热损失，应尽量抑制传热过程；后者却需设法强化这种热量传递过程。研究蒸汽管道向周围无限空间的热量传递过程，有着很大的实际意义。无论在理论上或实验上，许多学者都进行过人量的研究。但是，对这种传热过程规律性的认识，主要还是依靠实验研究。为了抑制蒸汽管道的热损失，需研究各种绝热保温的方法和绝热性能良好的保温材料,这利锄:究也是基于实验观察和测量。本实验采用一组垂直安装的蒸汽管，其中有裸蒸

2、汽管、固体材料保温的蒸汽管和空气或真空夹层保温的蒸汽管，实验测定这三种蒸汽管的热损失速度、裸蒸汽管向周围无限空问的给热系数、固体保温材料的导热系数和空气(或真空)夹层保温管的等效导热系数。通过实验加深对传热过程基本原理的理解，进而学握解决机理复杂的传热过程的实验研究和数据处理方法。二、实验原理1.裸蒸汽管图1裸蒸汽管外壁向空间给热的温度分布如图1所示，当蒸汽管外捲温度7；「高于周围空间温度7；时，管外壁将以对流和辐射两种方式向周围空间传递热量。在周围空间无强制对流的状况下，当传热过程达到定常状态时，管外壁以对流方式给出热量的速率为Qc=ac4、(T、・—Ta)(1)式小：Aw—裸蒸汽管

3、外壁总给热面积，m2；—管外壁向周围无限空间白然对流时的给热系数，W-m_2-K管外捲以辐射方式给出热量的速率为2叽［(紗-(养］⑵式中：C一总辐射系数；(P—角系数。若将⑵式表达为与⑴式类同的形式，则(2)式可改写为QR=aRAw(Tw—Ta)(3)对比(2)(3)两式可得4]cwd"-100T-Twxa式屮欧称为管外壁向周围无向空间辐射的给热系数，因此，管外壁向周围空间因自然对流和辐射两种方式传递的总给热速率为0=Oc+Or(5)0=(心+ctR)Aw(Fw—Ta)(6)in、则裸蒸汽管向周围无限空间散热时的总给热速率方程可简化表达为Q=aAw(Tw-T.)(7)式中s称为壁面向周围

4、无限空间散热时的总给热系数，W-m'2-K"。它可表征在定常给热过程中，当推动力7W-Ta=1K时，，单位壁面积上给热速率的大小。a值口J根据(7)式直接由实验测定。由自然对流给热实验数据整理得出的各种准数关联式，文献中已冇不少记载。常川的关联式为Na=C(几・GJ"该式采用Tm:+TJ为定性温度管外径d为定性尺寸,努塞尔准数ad"T普朗特准数PrCp“格拉斯崔夫准数q.2A式中:(8)上列各准数中久、P、“、Cp和0分别为在定性温度下的空气异热系数、密度、粘度、定压比热容和体积膨胀系数。对于竖直闘管，(8)式中的C和,7值：当Pt-Gt=1X1O_3-5X1O2时，C=1.18,n=-；

5、当Px-GT=5X102~2X107时，C=80.54,n=-；当Pt-Gt=2X107-1X10,3时，C=0.135,n=一；431.固体材料保温管如图2所示，固体绝热材料圆筒壁的内径为d,外径为测试段长度为厶内壁温度为仏，外壁温度为7,则根据导热基木定律得出：在定常状态下，单位时间内通过该绝热材料层的热量，即熬汽管加以固体材料保温后的热损失速率T-VQ=2庇久w(9)TdLn一d式中d、d刑厶均为实验设备的基本参数，只耍实验测得心、7和0值，即对按上式得出固体绝热材料导热系数的实验测定值，即(10)2=图2固体材料保温管的温度分布图3空气夹层保温管的温度分布1.空气夹层保温管在工

6、业和实验设备上，除了采用绝热材料进行保温外，也常采用空气夹层或真空夹层进行保温。如图3所示，在空气夹层保温管屮，由于两壁面靠得很近，空气在密闭的夹层内自然对流时，冷热壁而的热边界层相互干扰。因而空气对流流动受到两壁面相对位置和空间札I形状及其大小的影响，情况比较复朵。同时，它又是一种同时存在导热、对流和辐射三种方式的复杂的传热过程。对这种传热过程的研究，一方而对其传热机理进行探讨，另一方而从工程实际意义上考虑更重要的是设法确定这种复杂传热过程的总效果。因此，工程上采用等效导热系数的概念，将这种复杂传热过程虚拟为一种单纯的导热过程。用一个与夹层厚度相同的固体层的导热作为等效于空气夹层的传热总

7、效果。由此，通过空气夹层的传热速率则可按导热速率方程来表达，即Q=~^~久（几-厂w）（11）O式中：2f—等效导热系数，W•m_2•K-1；6—夹层的厚度，TW~TW—空气夹层两边的壁面温度，Ko对于已知d、几厶的空气夹层管，只要在定常状态下实验测得0、几和几，即可按下式计算得到空气夹层保温管的等效导热系数：2f=2^-rw)Ln7(12)真空夹层保温管也可采用上述类同的概念和方法，测得等效导热系数的实验值。对于通过空