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时间:2019-10-20
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1、指导性施工材料设计提供顶推力计算单幅桥顶推重量合计3600T,采用2个ZLD300千斤顶,静摩擦系数取值0.08,克服纵坡1.42%引起的水平力,初始估计千斤顶张拉力339To施工吋启动静摩擦系数可能偏大,应根据实际情况适当调整。二、指导性结构受力及控制指标1•顶推系统设置见下图:顶推系统各构件最不利受力状态均按实际最大受力计算,极限受力状态均按强度达到最人容许应力(弯曲应力按210Mpa控制,剪切应力按120Mpa控制)计算,分述如下:表1导梁最不利受力检算构件最不利受力状态极限受力状态剪力(kN)弯矩(kN.m)弯曲
2、应力(Mpa)位移(mm)剪力(kN)弯矩(kN.m)位移(mm)导梁4726.43124171.96.3138049124616.4导梁放大挠度为19mm,放大弯矩发生在主梁伸出1号临时墩约16m。表2反力座、拉锚器检算构件计算受力水平力(kN)应力(Mpa)牵引反力座3000179.0拉锚器3000159.0顶推系统启动理论计算单个反力座和拉锚器受力应为170t,但考虑初启动时静摩阻较大,并考虑两侧不均衡系数,按300t检算。表3牵引墩检算构件最不利受力水平力(kN)应力(Mpa)位移(mm)牵引墩300020716
3、.6牵引墩检算取与反力座相同检算工况,按单侧300t检算。表4临时墩、限位墩检算构件授不利受力状态极限受力状态水平力(kN)应力(Mpa)位移(mm)水平力(kN)位移(nun)左临17258110.91880.628左临2725122.81240.2左临3725117.21299.6左临4725111.71363.6左临5725117.21299.6左临6725111.71363.6右临1725112.57.6139115右临2725122.81240.2右临3725117.21299.6右临4725111.71363
4、.6右临5725117.21299.6右临6725111.71363.6左限147021.91.9450014.1右限1456122.816.578044左、右限2560150.820.278044限位墩430115.815.578044临口寸墩最大支反力发牛■在临时1号墩,为16470kN,故临时墩检算均按该最大反力检算,并考虑两侧不均衡系数计算水平力,其中2、3~6号临时墩之间纵向连接,并与主体桥墩相接,不是位移控制,故未提供位移控制值;3~6号临时墩侧限位墩及12、13号主体墩侧限位墩考虑同吋作用,按最不利考虑提供
5、计算受力状态及位移。表中1号临时墩检算均考虑了与12号主体墩连接的情况,采用4根精轧螺纹钢筋相接,1号临时墩建议进行位移监控,并按70%位移进行预警,左幅1号临时墩推荐预警值为20mm,右侧1号临时墩推荐预警值为llmmo注:1、各表中左临1为左幅1号临时墩,以此类推;左限1为左幅1号限位墩,以此类推;限位墩指除1、2号限位墩之外的其他限位墩最不利结果。2、各表中计算结果均为理论计算,数据仅做为施工参考;若施工与设计不符,不应以表中数据作为施工依据。1•牵引墩反力座牵引墩反力座如下图:牵引墩补充剪切计算结果如下:牵引墩抗
6、剪水平力采用3000KN,由此计算的墩底剪应力为12.6MPa01•拉锚器拉锚器设置见下图:补充剪切验算、锚栓检算结果如下:拉锚器抗剪水平力釆用3000KN,由此计算的墩底剪应力为58.3MPa;单个螺栓承受剪力为83.3kN,螺栓抗剪承载力为193.4kN;螺栓抗拉仅考虑最外侧一排螺栓,单个螺栓承受拉力156kN,抗拔承载力171.5KNo5」很位墩限位墩底部计算结果如下:限位墩底抗剪水平力采用限位墩极限受力状态大小780KN,由此计算的墩底剪应力为10.8MPao综上所述,桥梁结构各部位均满足顶推施工受力要求,各临时
7、墩的最不利受力均按最大反力状态采用静摩擦系数计算,施工时应尽量避免这种情况出现,以保证更大的安全余量。三、试顶导梁试验根据上表计算结果,导梁最大正弯矩出现在主梁伸出1号临时墩15m位置,计算弯矩31240kN.m,试顶导梁位置根据现场便利条件,选取距离导梁与混凝土结合面6m位置,计算单侧导梁达到最大正弯矩顶力为2603RN,计算克服导梁自重顶力为925kN,试顶导梁总顶力为3528kNo试顶导梁和关要求:1•因构件误差及施工误差等原因,试顶导梁应先试出克服导梁顶力具体数值,可在导梁与混凝土结合处下缘进行应力监控,千斤顶达
8、到克服自重顶力时,应核查监控应力值是否为零,否则应调整该部分顶力;2•试顶力应逐级加载,在克服自重后,加载应先加预顶力的50%,然后按预顶力的10%逐级加载;3•试顶力为理论计算值,现场实施时可根据需要进行不均衡系数和安全系数设置调整;4•试顶应采取相关保护措施,不可直接将千斤顶顶在导梁下翼缘,应设置相关构件以使腹板
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