高架区间双线简支梁桥墩计算书_图文

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1、高架区间双线简支梁桥墩计算:复核:2016年9刀成都计算单内容说明:本计算书针对双线简支梁墩高HWlOm、10mVHW15m、H>15m桥墩计算编制，包含主墩墩身配筋设计、主力和主力+附加力作用下墩顶位移计算、主力和主力+附加力作用下墩身裂缝宽度计算、地震力作用下墩身钢筋应力计算、罕遇地震作用下墩梁相对位移计算。计算单中所列计算结果：分别采用H=10m、15m、17m桥墩作为墩高HWlOm、10mVHW15m、H>15m的代表性桥墩进行计算。1、概况双线简支梁桥墩采用花瓶式板式桥墩，配套支座采用GJQZ球形钢支座，墩底为矩形截而。双线简支梁桥墩分级及结构尺寸如下：双线简支

2、梁桥墩信息表桥墩纵向尺寸(m)横向尺寸(m)HWlOm1.82.510m15m2.52.52、设计标准2」设计规范1.《地铁设计规范》(GB50157-2013)2.《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1・2005)3.《铁路桥涵钢筋混凝十•和预应力混凝十.结构设计规范》(TB10002.3・2005)4.《铁路桥涵地基和基础设计规范》(TB10002.5・2005)5.《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2・2005)6.《铁路工程抗震设计规范》(GB50111-2006)(2009年版)7.《铁路混凝土结构耐久性设计规范》(T

3、B10005-2010)8.《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)9.《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)10.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62・2004)2.2工程材料2・2・1•梁体25m、30m简支梁梁体采用C50混凝土，单箱双室斜腹板断面形式，梁高1.8m,箱梁顶宽10.2m,底宽5.0m。断面如下:跨中截面如下图所示，单位cm。梁端截而如下图所示，单位cm。2・2・2•桥墩单位cm。2・2・3•承台承台均釆用矩形承台，承台釆用C35混凝土。2・2・3•桩基基础均采用摩擦桩基础，桩基采用C35混凝土，桩径1.2m

4、。3、荷载标准3.1、主力荷载（1）恒载结构自重：梁体混凝土采用C50混凝土，容重y=26kN/m3；桥墩采用C40混凝土，容重y=25kN/m3；承台和桩基采用C35混凝土，容重y=25kN/m3；二期恒载：二期恒载设计按双线90kN/mo收缩和徐变：预加应力、次应力、土压力、混凝土收缩及徐变、静水压力及浮力等按《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1-2005）计算采用。混凝十•收缩的影响按现行《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》，徐变系数①（t、T）和徐变影响按现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》附录F办理，预应力梁二期恒载加载龄期不小于

5、60天，徐变龄期计算至3600天。（2）活载车辆竖向荷载应按其实际轴重和排列计算，并考虑冲击力的影响，其冲击系数取1+卩，p值按现行《铁路桥涵设计基木规范》规定的值乘以0.8,同吋尚应采用线路通过的重型设备运输车辆荷载进行验算。本线采用地铁A型车，8俩编组。列车荷载图示如下（示意两俩车）：160KN160KN160KN160KN160KN160KN160KN160KN/////V\//12301320—一4B0一25011320列车荷载加载示意图（3）列车的离心力位于曲线上的高架结构应考虑列车产生的离心力，其大小等于列车净活载乘以离心力率C,C=V2/（12

6、7*R）计算。式屮：V—计算行车速度（km/h）,R—曲线半径（m）。离心力作用于轨顶以上车辆重心处。（4）列车的横向摇摆力：按相邻两节车四个轴轴重的15%计（即84kN）,以集中力形式作用于轨顶而处。3.2、附加力荷载（1）制动力或牵引力按竖向静活载的15%计算，当与离心力同时计算时，可按竖向静活载的10%计算。区间双线桥釆用一线的制动力或牵引力，制动力或牵引力作用于轨顶以上车辆重心处（即轨顶以上1.5m），但计算桥梁墩台时移至支座中心，计算刚架结构时移至横梁中心处，计算台顶活载的制动力时移至轨底，均不计移动作用点所产生的竖向力或力矩。（2）风力：基本风压值取500Pa

7、,作用点位于结构物受风面重心处，列车风力作用点在轨顶以上2m高度处。（3）流水压力按《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1・2005）办理。3.3、地震力成都地铁5号线一、二期工程高架段拟建场地位于抗震设防烈度7度区内，地震动峰值加速度为O.lg,设计地震分组为第三组，建筑场地类别为II类，地震动反应谱特征周期均为0.45s。高架结构的抗震设防分类为B类，抗震设防烈度为7度。4、内力计算结果表4.1〜4.3为简支梁桥墩墩底主力及主加附加力内力组合；表4.4〜4.6为简支梁桥墩墩底多遇地震力组合；表4.7〜4.9为简支梁桥