锅炉运行的典型案例及分析

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1、锅炉运行的典型案例及分析能源二所秦淇二〇一一年十月1高位燃尽风运行调整不当引起飞灰含碳量升高事例姚孟电厂＃2炉改造时为降低NOx排放量，增设二层高位燃尽风，改造后运行中二层燃尽风开度50～75％，飞灰含碳量由原来的1.5％左右升高至3.0～3.5％，燃烧调整试验中将二层燃尽风开度降至20％，飞灰含碳量降低到1.2～1.7％。1高位燃尽风运行调整不当引起飞灰含碳量升高原因：增设二层高位燃尽风后，在燃尽风开度大时，燃尽风量过大，在表盘氧量不变的情况下，炉内总风量不变，燃尽风量过大导致主燃烧区域缺风，造成飞灰含

2、碳量增高。1高位燃尽风运行调整不当引起飞灰含碳量升高应对当燃尽风喷口层数较多或设计有高位燃尽风时，燃尽风的量要控制适当，以防燃尽风量过大以后主燃烧区域缺风造成灰渣含碳量升高。2贫煤锅炉掺烧烟煤后燃烧器及风管的烧损事例鹤壁同力电厂设计燃用贫煤，制粉系统为中储式，采用热风送粉方式，设计一次风混合后温度220℃，一次风率18％.实际燃煤有烟煤，磨出口温度105℃，一次风热风温度320℃，运行中出现制粉系统爆炸及一次风管烧损。磨出口温度允许值制粉系统型式热空气干燥烟气空气混合干燥风扇磨煤机直吹式（分离器后）贫煤1

3、50烟煤130褐煤、页岩100～180钢球磨煤机储仓式（磨煤机后）贫煤130烟煤、褐煤70褐煤90烟煤120双进双出钢球磨直吹式（紧凑式为分离器后，分离式为磨煤机后）烟煤70～75褐煤70Vdaf≤15%的煤100中速磨煤机直吹式后（分离器后）当Vdaf<40%时，tM2=[(82-Vdaf)×5/3±5]当Vdaf≥40%时，tM2<70RP、HP中速磨煤机直吹式（分离器后）高热值烟煤小于82，低热质烟煤小于77，次烟煤、褐煤小于66备注：燃用混煤的，可允许tM2较低的相应煤种取值；无烟煤只受设备允许温

4、度的限制2贫煤锅炉掺烧烟煤后燃烧器及风管的烧损原因燃用烟煤时磨出口温度及混合后一次风温仍按贫煤控制，出口温度及混合后一次风温控制过高，而高挥发分烟煤着火温度偏低，局部积粉后容易阴燃，在风量波动时发展为明燃及制粉系统爆炸。2贫煤锅炉掺烧烟煤后燃烧器及风管的烧损应对在烧烟煤时磨出口温度应按70℃控制，在一次风送粉前应通过开一次风冷风将送粉风温降低，使混合后一次风粉混合物温度≤160℃，可避免一次风煤粉的风管中着火燃烧。3贫煤锅炉掺烧烟煤后粉仓内阴燃事例豫新电厂设计燃用贫煤，制粉系统为中储式，采用热风送粉方式，

5、设计一次风混合后温度220℃，一次风率18％，实际燃用煤种混有烟煤，运行中磨出口温度105～115℃，风粉在线系统显示给粉机入口煤粉有3个测点温度达到340℃，试验院对此问题分析后认为粉仓中煤粉存在阴燃的可能性，为此发出了预警，电厂检查后发现个别给粉机入口煤粉已呈暗红色，确认了粉仓煤粉阴燃的存在，通过采取措施，避免了一起重大安全事故。3贫煤锅炉掺烧烟煤后粉仓内阴燃原因掺烧烟煤时磨出口温度未及时调整，仍按105～115℃控制，出口温度控制过高，超过烟煤允许安全温度上限75℃。4烟煤锅炉烧高挥发分烟煤后制粉系

6、统爆炸事例蒲山电厂设计燃用烟煤，制粉系统为中储式，采用乏气送粉，平时燃煤干燥无灰基挥发分30％左右，收到基低位发热量16000～19000kJ/kg,磨出口温度83～85℃，近期有掺烧干燥无灰基挥发分40％、收到基低位发热量21400kJ/kg的高挥发分烟煤，磨出口温度不变，近期运行中发生3次制粉系统爆炸,造成多处防爆门破坏。4烟煤锅炉烧高挥发分烟煤后制粉系统爆炸原因细粉分离器入口积粉、磨制爆炸性强的高挥发分烟煤时磨出口温度控制过高、停磨后倒风不彻底，制粉系统仍有温风流过，使细粉分离器入口积粉产生阴燃。4

7、烟煤锅炉烧高挥发分烟煤后制粉系统爆炸应对在细粉分离器上升弯头处加装导流板，消除细粉分离器入口积粉，磨制高挥发分烟煤时控制磨出口温度65～70℃，停磨后彻底倒风，不使系统有温风流过。5中速煤掺混无烟煤后出力降低及堵磨事例禹州电厂＃1、2炉设计煤种为贫煤，采用5台HP863中速煤，磨煤机正常出力18～40t/h，在掺混25％禹州金龙无烟煤时，磨煤机出力降低至20t/h，锅炉运行中燃烧不稳，被迫投油助燃，灰渣含碳量由正常的1～2％升高到30％，在将磨中及煤仓清空后恢复原来煤种后，磨煤机及锅炉运行恢复正常。5中速

8、煤掺混无烟煤后出力降低及堵磨原因无烟煤较硬不易碾压且煤颗粒光滑与磨盘之间的粘附力较弱，受挤压时滑动性较强，HP磨的磨辊与煤为线接触，磨制无烟煤时磨辊不易咬住煤，煤在与磨辊接触后被磨辊挤压到磨辊上、下两端，使经磨辊挤压的煤量减少，导致磨出力降低、煤粉细度变粗。因此HP磨不适合磨制无烟煤。另外由于哈氏可磨系数测定时采用的磨煤方式与HP磨的碾压方式不一致，哈氏可磨系数不能真实反应煤在中速磨中的可磨性，对于无烟煤在用中速磨磨制时哈氏可