后置埋件计算书

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1、后植埋件计算书一、工程名称:君隆广场3号楼屋顶幕墙工程二、工程地点:天津市和平区南开路与河北路交口三、建设单位:天津北方人才港股份有限公司四、建筑设计单位:天津市建筑设计院五、结构描述:十层以下后补埋板采用喜利得4—M12化学螺栓,十层标高为39.100米,设计标高为40米。六、设计依据:《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《建筑抗震设计规范》GB50011-2001《建筑幕墙》JG3035-96《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003《玻璃幕墙工程质量检验标准》JGJ/T139-2001《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》GB/T18575-20

2、01《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》GB3098.2-2000《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》GB3098.4-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》GB3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》GB3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》GB3098.15-2000《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》GB/T16823.1-1997《焊接结构用耐候钢》GB/T4172-2000喜利得化学锚拴基本设计参数:尺寸M8M10M12M16锚固深度hnom(mm)8090110125平均极

3、限值拉力NRu,m(KN)17.728.241.177.9剪力VRu,m(KN)10.717.024.746.7设计值拉力NRd(KN)10.916.623.834.7剪力NRd(KN)7.912.618.334.6七、荷载计算(1).天津人才港幕墙工程按C类地区计算风压(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件,根据《建筑结构荷载规范》GB50009-20017.1.1采用风荷载计算公式:Wk=βgz×μz×μs×W0其中:Wk---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)βgz---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定:1

4、.77μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定:1.13μs---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取为:1.2W0---基本风压,按全国基本风压图,天津地区取为0.500kN/m2根据公式计算标高为103.9m处标准风荷载为:Wk=βgz×μz×μs×W0=1.77×1.13×1.2×0.5=1.2×10-3N/mm2风荷载设计值为:W:风荷载设计值:kN/m2rw:风荷载作用效应的分项系数:1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-20013.2.5规定采用W=rw×Wk=1.4×1.2×

5、10-3=1.68×10-3N/mm2(3).地震作用计算:qEAk=βE×αmax×GAK其中:qEAk---水平地震作用标准值βE---动力放大系数,按5.0取定αmax---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定:7度:αmax=0.15天津设防烈度为7度,故取αmax=0.15GAK---幕墙构件的自重(N/m2):500N/m2qEA:地震作用设计值(KN/M2):γE:幕墙地震作用分项系数:1.3根据公式计算垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用得:qEAk=5×αmax×GAk=5×0.150×500.000/1000=0.375kN/m2qE

6、A=1.3×qEAk=1.3×0.375=0.488kN/m2(4).荷载组合:结构设计时,根据构件受力特点,荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向,选用最不利的组合,荷载和效应组合设计值按下式采用:γGSG+γwφwSw+γEφESE+γTφTST各项分别为永久荷载:重力;可变荷载:风荷载、温度变化;偶然荷载:地震1.2自重+1.4风荷载+1.3*0.5地震水平荷载标准值:qk1=Wk+0.5qEak=1.2×10-3+0.5×0.375×10-3=1.3875×10-3N/mm2竖直荷载标准值:qk2=GAK=0.5×10-3N/mm2水平荷载设计值

7、:q1=1.4Wk+0.5×1.3qEak=1.68×10-3+0.244×10-3=1.924×10-3N/mm2竖直荷载设计值:q2=1.2GAK=1.2×0.5×10-3=0.6×10-3N/mm2后补埋件计算此计算书为40米处,十层以下补埋计算。通过对风荷载控制组合(法向)和自重控制组合(向下)比较,支座的弯矩和剪力在风荷载控制的组合下相对较大,后植埋件由4-M12化学锚栓,300×225×10镀锌钢板组成,形式如下:图5后植埋件示意图埋件处荷载如下:N:埋件处轴心力;V:埋件处剪力;M:埋件处弯距。H:层高3.9米B:分格宽度2.4米N=q1×H×B

8、=1.924×10-3×3900×24

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