#2炉引风机抢风分析

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1、#2炉引风机抢风分析我厂一期机组引风机为豪顿华MF107/19静叶可调式轴流风机，设计风压5.5586KPa,设计风量606m7s,采用变频（0~50HZ）或静叶（-75°~+30°）调节方式。轴流风机由于具有驼峰形性能曲线，在特定的工况下会发生工况点落在失速临界线左侧的情况（不稳定区域）出现，最直接影响因素包括两点：一是引风机通流量过低；二是引风机全压升过大。由于我公司自掺烧后烟气量有明显的增幅，所以可以排除通风流量过低的因素，那么造成引风机工况点落在不稳定区域的原因可以定性为引风机全压升过大引起。一、引风机全压升过大原因分析引风机作为平衡通风设备，提供的全压升

2、主要为克服烟气的沿程阻力，而烟气阻力在我公司实际系统中主要体现在三个方面：一是空预器阻力，随着机组运行时间的增长，空预器阻力不断增大；二是由于掺烧造成通流量增加，对于一个固定系统，流量增加至设计值的120%,阻力将增加至设计值的144%；三是脱硫系统阻力，由于增压风机的调节同步性差及运行方式变化等原因，在某些时候会导致引风机出口（增压风机入口）压力升高，相当于形成一部分附加阻力。以下两组曲线可以说明引风机全压升6个月（3月1日至9月1日）的变化情况。曲线1为引风机入口压力取绝对值的变化趋势，可以近似认为引风机入口烟气流程的阻力变化,通过曲线1我们可以看到：引风机入

3、口烟气阻力上升大约0.8-1.0KPao曲线2为增压风机入口压力，可以近似反映出引风机岀口烟气流程的阻力变化情况，通过曲线2我们可以看到:引风机出口烟气阻力上升大约0.4-0.5KPa（其中变化的一点是从7月份开始将脱硫系统旁路挡板由关闭状态调整为半关闭状态，增压风机系统解除自动，脱硫系统处于开环调节方式）。曲线11)00曲线2通过两组曲线我们可以知道，随着机组的连续运行以及脱硫系统运行方式的变化，引风机的全压升大约提高1.2-1.5KPa,也就是说与前期相比，同样的烟气通流量，引风机需要更高的全压升去克服阻力，带来的直接后果就是风机安全裕量变小，风机落入不稳定工

4、作区的可能性增大。二、#2机组引风机抢风原因分析自8月20日夜班开始，#2炉引风机开始频繁出现相互抢风的情况，主要表现在引风机电流偏差大（大于50A报警）、发生抢风区域广（400-600MW均可能出现）。有时，在稳定工况下，引风机、送风机调节系统在手动工况下也会发生电流偏差现象。为了解决这一问题,郭总曾多次组织设备部、发电部专业人员进行分析讨论，针对讨论结果，相继进行了以下工作：1、为便于分析，对引风机岀口压力变送器表管进行吹扫，调整脱硫SIS与集控SIS系统时间同步；2、提高空预器吹灰蒸汽压力，并且做好空预器在线冲洗准备；3、针对煤质和送风量波动大引起的调节冲击

5、，减缓引风机变频器调节速率与幅度，送风调节系统优化，将计算总送风量的单一二次小风门死区由原来的2吨增加至8吨，以克服风暈反馈滞后引起的过调和频繁调节；4、降低机组AGC的变负荷速率，将原来的负荷响应速率18MW/min降低至15MW/min；5、按照稳定负荷下收集的增压风机动叶开度和入口压力対应关系，脱硫系统在浆液PH值可以维持、增压风机轴承振动没有明显变化的前提下，增加风量和增压风机动叶曲线,以在变负荷时指导值班人员手动变动动叶开度，设置增压风机入口压力报警值，以便及时控制增压风机入口压力在200Pa以内；6、市于变频运行抢风高发区段仍是负荷较高时，按照变频器运

6、行岀力要求，控制锅炉总风量，尽量避开调节性能交叉的高频运行区段；7、释放引风机静叶调节裕量。在550Mw以上时，变频器频率在45HZ以上，而引风机静叶尚有15°裕量未利用，在夜间稳定负荷时，将静叶上限角度由90°扩大至100。，运行屮发现有调节过头现象，出力下降，静叶卡涩次数增多，为此，在运行屮分别摸索出出力最大时的静叶位置，以此位置为调节上限，以在卡涩前人为干预。经过上述调整，引风机抢风情况未见明显改观，并且在9月18日开始，引风机工作明显恶化，特别是在高负荷阶段，引风机发生抢风后难以并列，曾多次出现被迫限负荷情况。下表为9月20日30分钟区间的一组数据:时间#

7、2机组负荷21引风机电流21引风机全压22引风机电流22引风机全压21引风机转速22引风机转速讣算体积流量电流差(22-21)5:304992073.282253.26480487930185:315022153.302223.2648148893675:325022043.292253.26480487929215:335022223.322093.24480486925-135:345002103.282223.24480487918125:355012143.312143.2548048692405:365002293.282013.22480486919-

8、285:3