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1、第疗章楮构施工层力営§18.1缆索吊装的最佳吊点桥梁丄程施丄中，当上部构件（如梁节段或拱肋等）需跨越深水、深谷、通航河道或者限于工期必须在洪汛期内架设时，常采用无支架施工，其中更多采用缆索分段吊装。预制构件在吊移、搁置和拼装过程屮，构件的受力状态往往与成桥使用状态不同，构件的吊点（吊环）位置与数量，应在设计中确定或在施工前验算。梁段和拱肋通常采用两点吊，当构件分段或曲率较人时，宜采用四点吊（图18.1.1）。最佳吊点位置主要按构件吊运时的稳定与合理受力来确处，尽管有时述需要综合各种次要因素的影响。这里，以
2、最大拉应力为控制目标,选择缆索吊装中的最佳吊点，得出等截而四吊点的位置。对于两点吊和四点吊的变截而构件超静定问题，用寻优迭代的方法和总和试算法网,可得出吊点的变化规律和实用的计算结果。图18.1.1刚架拱桥吊装分段构件均近似按直梁验算。当构件截而上下配置相等钢筋并采用两吊点时，构件受力特点如双仲臂简支梁，吊点宜对称布置，控制日标为两吊点处最大负弯矩M]与跨中最大正弯矩M2绝对值相等（亦即最大拉应力相等），由此可解得x=0.207L（L为拱肋构件长度）。考虑斜索产牛偏心拉压、上下缘配筋数量、端头接口及弯拱肋
3、重心位置等因素后，实际M点位置选在距拱肋端0.22L左右（L为拱肋构件长度）。当桥梁跨径人，吊装设备吨位许可时，可按较长的分段预制拱肋（特别是拱顶段），以减少空中操作；当拱段曲率较大时，也采用四点吊，并使用转向滑轮。四讯点构件受力是超静定问题.利用对称性取半结构后，按一次超静定梁分析.选如图18.1.2所示的基本体系，多余未知力Xi即为构件中部的正弯矩M],力法方程为6必+"二0。设外侧吊点距杆端为x,考虑施工方便，一般収内外侧吊点间距为0.2L（小于0.27L时，其跨间弯矩均较小）.用图乘法计算主系数和
4、自由项An•后，可求得△ip=(——+—60002005—)/(—-x)6300.2L0.31厂x半结构X1慕本体系图18.1.2基本体系简化若以
5、Mj=
6、A/2
7、=
8、M3
9、7v控制目标，则不必解超静定。由（0.3厶—兀）2/4=F/2,直接解得：X=0.124Lo为适应内力的变化，连续梁、伸臂梁以及桁架拱和刚架拱的拱顶实腹段，经常采用纵向变截1侨，截面变化规律多为直线或二次抛物线，并常用两点吊或四点吊。变截1何构件吊点的确定，即使是两点吊，也是一个超静定问题，这里，最优控制目标是使M点截面及跨内截面上下
10、缘的最人拉应力尽可能小且均等。这对于少筋混凝土构件尤为重要。以抛物线变截而构件两点吊为例（图18.1.3）,取厚度B二1,容重丫二1计算。图18.1.3变截面构件两点吊重心位置：v_3Qh+H)Lc~4(3/?+//)r2。控制截面弯矩:冏唏（6力+儿）,心二牛+晋（4D+誇（厶-疔,”2」'；仏+磊（12/7+儿+10），2+儿）•其中:Ha2戸=丁>‘2=H(L+a-b『4Z?（h+y）对于少筋或素混凝土，抗弯截面模量：叱•=-—丄，（i=1,2,3）6优化H标:这里，中段最大弯矩用中截面弯矩代替，以
11、避免逐次求弯矩极值，误差不大于2%o为了计算稳定和易于控制计算精度，在输入L,H,h常数后，作无量纲处理，H二0即为等截而情况。用介理的步长在计算机上试算a,b值。首先在0〜0.5L或更小的给定区间内，取a初值并计算5,用0.618法逐次迭代，缩短区间；每取一个a值，就该以为目标，用进退法寻找合适的b值，并以丨。厂（儿IV£（£为给定精度）控制迭代，以尽nJ能少的迭代次数求得符合满意精度的两个吊点位置后，再由重心位置确定两根缆索的竖向索力分量。对于变截而构件，无法同时满足两吊索的索力相等。确定变截而构件四
12、点吊的最佳吊点，应以介理的截面应力（若干吊点截面和构件薄弱及敏感截而）为控制口标。拱顶实腹段的吊装常用四点吊，用总和法试算能得到满足工程精度的结果如。E18.1.4刚架拱实腹段四点吊§18.2双人字扒杆吊装与膺架横移某高架桥除了第一联5孔为挂篮悬浇变截面箱梁外，其余15孔均为膺架现浇等截面箱梁，长615m（墩间净距41m）,桥面宽32m,分左右幅（单向桥面宽为15.75m,中间留有0.5m空隙），墩高达40余米。该桥位于闽江口，风大且淤泥软土层厚，因此选择全跨度桁架法施工。现浇膺架利用高墩和现冇简易拆装梁
13、构件作纵梁，拆装梁每组重60t,在宽仅1.8m的高墩顶上吊装和安装是件相当闲难的事，塔式起重机或汽车吊等起重机械均无能为力，最后却由简单的双人字扒杆来完成，靠的就是力学原理和起重工的经验。所谓双人字扒杆吊装设备是在墩顶装两副相同的人字扒杆，底座均锚固于墩中心（图18.2.1）。在受力上,起重杆称主杆,另一固定杆称副杆,安装一次可主、副杆互换来吊装前后两孔拆装梁。两扒杆顶部用滑轮组变幅时，能使主杆传动以改变主杆仰角，达到使梁少许
