某抽水蓄能电站地下厂房主要构造面及其不利组合分析

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1、某抽水蓄能电站地下厂房主要构造面及其不利组合分析根据PD7-1、PD7-2、PD7-3探洞资料揭示，主要节理裂隙面见表1，根据厂房区地质平切图（高程分别为-17.5m和-57.5m）推测厂房部位由于结构面互相切割可能存在的较大的不稳定岩块体分布范围如下表2：主要裂隙面产状一览表表1①N65～75°E，NW∠80～90°②N5～10°E，NW或SE∠85～90°③N10～15°W，SW∠75～80°地下厂房主要断层破碎带出露及不利结构面组合情况分析汇总表表2主要结构面中心出露位置组合结构面产生的岩块体范围及形状建议处理措施f138(N25°W，SW∠75°，宽5～15c

2、m)厂右0+023、厂上0+013.9～厂右0+036.5、厂下0+07.5裂隙组①和②顶拱：f138沿线，与裂隙①相交处岩体破碎，主要是断层下盘与两组裂隙组合产生三棱体。由于缓倾角结构面不发育，未形成严重威胁顶拱稳定的不利组合，顶拱围岩基本稳定，结构面组合对于断层上盘影响不大，下盘由于拱顶开挖后三棱体临空，采用系统锚杆加固处理措施即可。边（端）墙：f138两侧，与两组裂隙组合产生正三棱体。边（端）墙开挖后，组成上小下大的正三角体，围岩基本稳定，可在断层两侧采用系统锚杆加固处理措施。F130(N5°W，SW∠85°，宽10～15cm)厂左0+108、厂上0+013.9

3、～厂右0+004、厂下0+064.1f144（N46°W，SW∠48°）、裂隙组①和③顶拱：F130与f144及裂隙①组合，产生倒三角锥体。由于缓倾角结构面不发育，未构成严重威胁顶拱稳定的不利组合，该倒三角锥体由于拱顶开挖后临空，尚应对F130下盘面至f129上盘之间岩体采用随机锚杆加固处理措施，锚杆与f144近垂直，以进入f144上盘3m考虑，最长约14m。边墙：F130两侧，在厂房上边墙与两组裂隙组合产生正三棱体。在主变洞下边墙与两组裂隙组合产生倒三棱体。厂房上边墙开挖后，组成上小下大的正三角体，围岩基本稳定，可在断层两侧采用系统锚杆加固处理措施。主变洞下边墙开挖

4、后，组成上大下小的倒三角体，F130上盘围岩稳定性差，可在断层上盘采用部分系统锚杆加长的处理措施。δU53（3）-13(N8～35°W，SW∠75～90°，宽30～90cm)厂左0+108、厂上0+013.9～厂左0+050、厂下0+064.1f129、裂隙组①和③该岩脉新鲜，与围岩接触良好，与f129及裂隙组组合，在顶拱形成棱柱体。由于缓倾角结构面不发育，未构成严重威胁顶拱及边墙稳定的不利组合，可对f129上盘岩体采用系统锚杆加固处理措施。f129（N20°W，SW∠75～80°，宽5～20cm）厂左0+124.5、厂上0+013.9～厂左0+056、厂下0+064

5、.1δU53（3）-13、裂隙组①和③同上同上F13(N60°W，SW∠66°，宽80～250cm)厂左0+080、厂下0+021～厂左0+083、厂下0+064.1裂隙组①和②顶拱：F13与裂隙①、②组合，在断层下盘产生三棱体。由于缓倾角结构面不发育，未形成严重威胁顶拱稳定的不利组合，顶拱围岩基本稳定，结构面组合对于断层上盘影响不大，下盘由于拱顶开挖后三棱体临空，且断层带完整性差，可采用挂网和系统锚杆加固处理措施。边墙：F13与主变洞边墙基本正交，但与裂隙组合，在断层下盘产生倒三角体。主变洞上边墙开挖后，组成上小下大的正三角体，围岩基本稳定，可对断层及两侧岩体采用系

6、统锚杆加固处理措施。主变洞下边墙开挖后，组成上大下小的倒三角体，F13及下盘围岩稳定性差，可采用部分系统锚杆加长的处理措施。f120（N45～50°W，SW∠85°，宽2～5cm）厂左0+124.5、厂下0+046.1～厂左0+121、厂下0+064.1裂隙组①和②顶拱：f120沿线，与裂隙①相交处岩体破碎，主要是断层下盘与两组裂隙组合产生三棱体。由于缓倾角结构面不发育，未形成严重威胁顶拱稳定的不利组合，顶拱围岩基本稳定，结构面组合对于断层上盘影响不大，下盘由于拱顶开挖后三棱体临空，采用系统锚杆加固处理措施即可。边（端）墙：f120两侧，与两组裂隙组合产生正三棱体。边

7、（端）墙开挖后，组成上小下大的正三角体，围岩基本稳定，可在断层两侧采用系统锚杆加固处理措施。