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1、直径胀大量约为氮碳共渗层厚度的25%。下部为580℃。实测零件上的下端直径胀大量列于表(2)温度零件装入井式炉中,在570℃进行3h2。由表2可见,由于炉罐内下部温度比上部温度高,氮碳共渗处理。经测定,炉罐内,上部温度为570℃,导致零件下端直径胀大量比上端大约大01005mm。表2温度对零件胀大量的影响Table2Theinfluenceoftemperatureonthediameterexpansionofparts直径胀大量/mm12345678上端(570℃)0.015~0.0200.010~0.0150.010~0.0
2、150.015~0.0200.01500.015~0.0200.010~0.0200.010下端(580℃)0.020~0.0250.015~0.0200.015~0.0200.020~0.0250.02000.020~0.0300.015~0.0200.015上、下端差值0.0050.0050.0050.0050.0050.005~0.0100.0050.005(3)合金元素对5CrNiMo钢活塞进行氮碳共细核对零件尺寸。渗处理时,零件表面形成了由ε相和γ’相组成的化合采取以上控制措施后,活塞零件直径胀大量控制物层,同时形成合金
3、氮化物。合金氮化物的形成,伴随在(01010~01015)mm,零件尺寸达到技术操作条件零件直径(体积)胀大。显然,含有氮化物形成元素的规定,结果见表3。该方法应用在凿岩机的活塞、长轴合金钢,经过氮碳共渗后,受到铁的氮化物和合金氮化等零件的热处理中效果良好,每年可减少因变形超差物的共同作用,它的直径(体积)胀大量比碳钢要大。造成的损失10万多元。表3采取措施后零件的直径胀大量3控制活塞直径胀大量的措施Table3Thediameterexpansionofparts(1)零件在精磨前,需进行550~600℃回火,以aftertak
4、ingthemeasure清除机械加工应力。氮碳共渗前氮碳共渗后直径胀大量/(2)零件在气体氮碳共渗处理前,用清洗剂清洗件号工艺直径/mm直径/mmmm干净,表面不得有油渍、锈斑污物等。149.93549.9500.015(3)零件在气体氮碳共渗处理前,先进行活性气249.86549.8750.010349.86049.8750.015体预处理,去除表面的钝化膜,提高零件表面金属的活449.94049.9500.010性,促进渗层均匀性,防止零件直径局部胀大超差。5575℃×2.5h49.95049.9620.012(4)依据零件
5、在气体氮碳共渗处理过程中直径胀6油冷49.95049.9650.015749.95049.9650.015大规律,会同设计人员,提出零件在氮碳共渗前的尺寸849.94549.9550.010公差。这是保证零件最终尺寸公差最重要的措施。949.94549.9550.010(5)严格控制氮碳共渗工艺参数,炉罐内各部位1049.94549.9550.010的温度偏差控制在≤5℃,炉内气氛应充分搅拌,保证参考文献:炉气均匀。[1]沈本龙,王龙飞.控制软氮化零件变形的措施[J].金属热(6)在进行气体氮碳共渗处理前,操作者必须仔处理,199
6、0,15(2):.一种精确控制铁镍软磁合金磁性能的退火工艺任卫斌(中国空空导弹研究院热表处理车间,河南洛阳471003)AnnealingProcessofPreciseControlMagneticPropertiesofPermalloyRENWei2bin(ChinaAirborneMissileAcademy,LuoyangHe’nan471003,China)中图分类号:TG156.2文献标识码:B文章编号:025426051(2004)0320068203与其它软磁合金相比,铁镍软磁合金在低磁场下具的电子元器件。但在特
7、殊场合下,对其磁性能不仅要求有很高的导磁率和很低的矫顽力,广泛用于制作灵敏度一定的允许值,而且要求一定范围的精确值,这就对磁高、尺寸精、体积小、高频损耗小、时间和温度稳定性好性退火工艺提出了更高的要求。通过对该类合金中的典型材料1J79合金(Ni79M04)磁性退火工艺的研究,作者简介:任卫斌(1969—),男,陕西铜川人,学士,高级工程提出了一种精确控制铁镍软磁合金的退火工艺。师,主要从事金属材料热处理工艺工作,已发表论文2篇。联系电话:037924759278E2mail:renweibin001@sina.com1试验材料与
8、常规磁性退火工艺收稿日期:2003202218将厚度为0112mm的1J79合金冷拉带材绕制成68《金属热处理》2004年第29卷第3期尺寸为<32mm×<25mm×10mm的标准试环(GB护退火炉和外热式氢气保护退火筒中进行。GBn3657—19