混凝土课程设计汇本汇本计算书

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1、河南工程学院《钢筋混凝土结构》课程设计某工业厂房现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计学生姓名：学院：专业班级：专业课程：指导教师：2015年12月25日某工业厂房现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计一、设计资料1.楼盖梁格布置楼盖梁格布置如图1所示（楼梯间在此平面外），主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置，主梁、次梁的跨度见表1。图1楼盖梁格布置平面图表1楼面活荷载、主梁、次梁跨度序号楼面活荷载标准值（kN/m2）次梁跨度（mm）主梁跨度（mm）86600063002.楼面做法水磨石，钢筋混凝土现浇板，20mm混合砂浆抹底

2、。3.楼面荷载均布活荷载标准值见表1。4.材料混凝土强度等级C30；梁钢筋采用HRB400级钢筋，板钢筋采用HPB300级钢筋。二、楼盖的结构平面布置主梁沿着横向布置，次梁沿着纵向布置。主梁跨度为6.3m，次梁跨度为6.0m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为,,,则板按照单向板设计，但应适当增加沿长跨方向的分布钢筋，以承担长跨方向的弯矩。按跨高比条件，要求板厚，对工业建筑的楼盖板，要求，从安全角度考虑，取板厚。次梁截面高度应满足：。考虑到楼面可变荷载比较大，取。次梁的截面宽度：，取。主梁的截面高度应该满足：

3、，取。主梁截面宽度取。楼盖结构平面布置图如图2所示。图2结构平面布置图三、板的设计1.荷载板的永久荷载标准值水磨石面层80mm钢筋混凝土板20mm混合砂浆小计　0.65+2.0+0.34=2.99kN/m2板的可变荷载标准值永久荷载分项系数取1.2；因楼面可变荷载标准值为，所以可变荷载分项系数应取1.3。于是有板的永久荷载设计值g=2.99×1.2=3.59kN/m2可变荷载设计值q=6×1.3=7.8kN/m2荷载总设计值g+q=3.59+7.8=11.39kN/m2近取g+q=11.40kN/m22.计算

4、简图按塑性内力重分布设计。次梁截面为，板的设计跨度为：边跨中间跨因为跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。取1m宽板带作为计算单元，计算简图如图3所示。图3板的计算简图3.弯矩设计值不考虑板拱作用截面弯矩的折减。由《混凝土结构-中册》表11-1可查得，板的弯矩系数分别为：端支座-1/16；边跨中，1/14；离端第二支座，-1/11；离端第二跨跨中1/16；中间支座-1/14；中跨中1/16。故有各弯矩值：4.正截面受弯承载力计算环境类别一类，混凝土，板的最小保护层厚度。假定纵向钢筋直径d为10mm,板厚80

5、mm,则截面有效高度：；板宽。混凝土，，；HPB300钢筋，,。板配筋计算的过程见表2。表2板的配筋计算截面A1B2C3.26-4.162.57-2.940.0550.0630.0810.0500.0570.0560.070.0840.0520.059190.7222.4270.1165.2187.4实际配筋（mm2）Φ8@200As=251计算结果表明，支座截面的均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则；且,满足最小配筋率的要求。四、次梁设计根据本车间楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的可变荷载不考虑梁从

6、属面积的荷载折减。1.荷载设计值永久荷载设计值板传来的永久荷载次梁自重次梁粉刷小计可变荷载设计设计值荷载总设计值2.计算简图按塑性内力重分布设计。主梁截面为300mm×500mm。计算跨度：边跨:中间跨:因跨度相差小于10%可按等跨连续梁计算。次梁的计算简图如图4所示。图4次梁计算简图3.内力计算由《混凝土结构-中册》表11-1，表11-3可查得，板的弯矩系数分别为：端支座-1/24；边跨中1/14；离端第二支座-1/11；离端第二跨跨中1/16；中间支座-1/14；中跨中1/16。剪力系数分别为：A支座内侧

7、：0.50;离端第二支座外侧：0.55；离端第二支座内侧：0.55；中间支座外侧：0.55；中间支座内侧：0.55。故有弯矩设计值：剪力设计值：4.承载力计算1）正截面受弯承载力正截面受弯承载力计算时，跨内按T形截面计算，翼缘宽度取，，三者中的较小值，故取。所有截面钢筋均布置一排。环境类别一级，混凝土，梁的最小保护层厚度。假定箍筋直径,纵向钢筋直径，则一排纵向钢筋。混凝土，，，，；纵向钢筋采用HRB400钢，，。截面均属于第一类T形截面。正截面承载力计算过程见表3。截面A1B2C-3661.64-78.455

8、3.0-60.57=0.097=0.029=0.212=0.025=0.1630.0290.025291.72481.10689.26414.70494.80218As=509218As=509318As=763314As=461218As=509表3次梁正截面受弯承载力计算计算结果表明支座截面的均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则，并且有：。及同时大于0.2%，即次梁配筋满足最小配筋率的要求。