KPM-多高层结构分析和设计

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1、多高层结构分析和设计（2002年新规范）TAT、SATWE、PMSAP一、混凝土结构的新旧规范设计对比新规范在地震力、风力的计算中，做了较大调整，尤其是地震力的计算参数与旧规范有很大区别，所以在比较两者的配筋时，应尽量使设计参数一致。尽管这样，新旧规范在以下几方面是不同的：1。材料强度：混凝土，钢筋；2。保护层厚度：35改为30+12.5；3。柱长度系数对柱配筋的影响；4。剪力墙边缘构件对墙配筋的影响；5。梁剪扭配筋的改进对梁配筋的影响；6。柱双偏压计算配筋的改进和双剪配箍；7。地震力的内力调整；8。设计内力的调整；9。内力组合，如1.35恒+0.7*1.4活等；10。复杂高

2、层结构的地震内力、设计内力调整等。另外一些新的条件和分析功能，如：1。P-△效应；2。特征周期增加0.05；3。风力计算增加了D类粗糙度；4。偶然偏心和双向地震；5。多方向地震；6。最小楼层剪力系数和薄弱层的调整。新旧规范对结构的刚度、楼层质量并没有调整，所以新旧规范计算出的结构周期、振型是相同的。但新规范的地震力计算与旧规范不同，所以新旧规范版的地震、风产生楼层位移会有增加。1.17层框架结构风位移：1.57%；地震位移：16.2%；剪力系数：15.76%；梁全楼配筋：4.6%；柱全楼配筋：15.1%。1.218层框架剪力墙结构风位移：-1.77%；地震位移：13.4%；剪

3、力系数：9.81%；梁全楼配筋：14.4%；柱全楼配筋：17.9%。1.336层剪力墙结构风位移：-0.37%；地震位移：11.77%；剪力系数：6.06%；梁全楼配筋：5.3%。1.417层框支剪力墙结构风位移：3.53%；地震位移：10.34%；剪力系数：8.28%；梁全楼配筋：6.0%；柱全楼配筋：2.3%。二、新规范的地震控制和参数选择新规范对地震力计算改动较大，增加了楼层最小剪力系数的控制。2.15%偶然偏心对于高层建筑且是规则结构时选择，对不规则结构应选择“双向地震”，两者选其一，不要都选。偶然偏心按结构长度的5%考虑，程序以增加各层的地震扭矩的方式来计算偶然偏心

4、下的楼层位移和构件内力。2.2双向地震双向地震一般只对不规则结构采用，并注意不要与“偶然偏心”同时用。由于双向地震是把另一方向地震内力的85%同时作用在结构上，这样在组合配筋时可认为有两个方向的地震同时作用，结构的配筋会增加约20%～30%。当采用双偏压计算柱配筋时，柱配筋面积会大幅度提高。一般设计可以遵循以下规则：1。当为规则结构时，考虑偶然偏心；2。当为一般不规则结构时，考虑扭转耦连；3。当为很不规则结构时，考虑双向地震。2.3多方向地震对于有斜交榀时，按新规范要求要计算该斜方向的地震。一般选择斜交榀方向，再增加一最不利地震方向。多方向地震与总信息中的结构转角是不同的：多

5、方向地震只是对偶联振型的不同方向的投影，得到各方向的地震力，而风力并没有改变方向，所以多方向地震与风不对应，这也反映了一种结构的受力情况。结构转角产生的地震力与风力方向是对应的，但每次只能计算一组方向，所以当结构设计以地震为主时，应选择多方向地震。2.4周期比、剪重比和位移比新规范对结构的周期、位移和楼层剪力有明确要求，即周期比、最大层间位移和位移比、以及楼层最小剪力系数。周期比：是控制结构在大震时，扭转振型不应靠前，以减少震害；最大层间位移：按规范要求取楼层竖向构件的最大杆间位移为楼层控制层间位移；位移比：取楼层最大杆间位移与楼层平均杆间位移的比值，位移比是控制结构的扭转效

6、应；楼层最小剪力系数：按新规范要求，当地震力不满足楼层最小剪力系数时，应对结构方案的合理性进行判断，并调整方案，或由程序自动把基底剪力提高。当采用不同的刚度计算模型时，结构的周期比、位移比会有较大变化，这也是正常的，所以重要工程应用两种不同的计算模型进行分析、对比。对于复杂高层结构如：多塔结构，为了适应相应的周期比、剪重比和位移比，如没有方法分离各个塔的周期比、位移比和剪重比，一般需要切开独立分析，得到规范相应的控制比值，然后再用整体计算的方法分析。对于有空旷的、考虑楼板变形的、错层的结构，楼层位移和位移比规范没有规定，这时可仍以刚性楼板假定的方法来计算结构的位移，并求出位移

7、比，以此作为结构变形控制、规则性控制的参考值。设计仍按原来有空旷的、考虑楼板变形的、错层的结构进行设计。2.5层刚度计算和层刚度比新规范要求结构各层之间的刚度比，并根据刚度比对地震力进行放大，所以刚度比的合理计算较为重要。新规范对结构的层刚度有明确的要求，在判断楼层是否为薄弱层、地下室是否能作为嵌固端、转换层刚度是否满足要求等等，都要求有层刚度作为依据，所以层刚度计算的准确性就比较重要。程序提供了三种计算方法：1。楼层剪切刚度；2。单层加单位力的楼层剪弯刚度；3。楼层平均剪力与平均层间位移比值的层刚度。