关于外脚手架连墙件节点做法

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1、关于外脚手架连墙杆做法的明确关于外墙脚手架连墙杆的施工做法需要请教您，以下做法一是我司建议采用的外墙脚手架连墙杆的施工做法，麻烦您帮我们确认该做法是否合理、是否符合万科要求，具体内容详见下文所述：做法一：一、连墙件设置：连墙件采用预埋22号圆钢(预埋端)与水平向钢管（双扣件连接）组合，按结构楼层每层设置，下段脚手架水平间距3跨（18层以下），上段脚手架水平间距2跨。该外架连墙件具体施工做法详见附件所示二、对该做法的连墙件进行受力计算（1）18层以下连墙件每3跨设置一道，间距4.5米连墙件的轴向力计算值应按照下

2、式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.329kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.8×4.5=12.600m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=5.8kN，连墙件轴向力计算值Nl=10.8kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=130.00/1.58的结果查

3、表得到=0.71；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=71.152kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用钢筋（预埋端）及钢管（双扣件连接）组合。双扣件抗滑力12KN大于10.8KN，满足要求。φ22钢筋抗拉强度：205×11×11×3.14=77.88KKN，大于10.8kN，满足要求！焊缝验算：Qa≤LwhefwtLw—焊缝长度，Lw=100mmhe—焊缝计算厚度，he=0.75s（s取3mm）fwt—焊结抗拉强度设计值,取170MPaLwhefwt=2×10

4、0×0.75×3×170=76.5KN≥10.8KN，满足要求。（2）18层以上连墙件每2跨设置一道，间距3米连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.613kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.8×3.00=8.4m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=6.8kN，连墙件轴向力

5、计算值Nl=11.8kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=90.00/1.58的结果查表得到=0.83；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=83.404kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用钢筋（预埋端）及钢管（双扣件连接）组合。双扣件抗滑力12KN大于10.8KN，满足要求。φ22钢筋抗拉强度：205×11×11×3.14=77.88KKN，大于11.8kN，满足要求！焊缝验算：Qa≤LwhefwtLw—焊缝长度，

6、Lw=100mmhe—焊缝计算厚度，he=0.75s（s取3mm）fwt—焊结抗拉强度设计值,取170MPaLwhefwt=2×100×0.75×3×170=76.5KN≥11.8KN，满足要求。经过验算该做法连墙杆受力满足要求。三、该连墙件做法已通过广东省危险性较大分部分项工程安全专项施工方案专家组组长李泽谦及其组员陈慕贞、陈守辉、陆建忠、卢建等专家组成员论证确认签字。五、我司原承包的广州番禺南沙等地区的万科项目也采用了该外墙脚手架连墙杆做法预埋施工。六、该做法的优点：1、由于连墙件上的钢筋面平梁面，在外墙

7、二结构反坎施工时，连墙件不会影响到反坎支模，外架连墙件也不会因反坎的施工而进行移动或将连墙杆水平方向的短钢管上移，更不会出现因二结构施工而导致外架连墙件被工人去除现象的发生；2、待外脚手架落架时，只需将连墙件上平梁面的钢筋切割断即可，对结构板不产生破坏，也不会产生因外架连墙件预埋导致结构楼面板上洞口修补现象；3、由于该做法对二结构施工带来极少的麻烦，同时对主体结构不产生有害因素，给主体结构、施工现场及成本控制都等带来极大的好处；4、在外墙砌筑过程中不需为连墙件预留洞口，该洞口部位的外墙抹灰、涂料等外墙施工工艺

8、均得以同步进行，不会影响到各道施工工艺的正常运作；做法二、一、该做法的外脚手架连墙件具体详见下图所示：二、采用该做法的缺点：1、该做法连墙件上的竖向短钢管预埋在外梁口内，在外墙二结构反坎施工时，竖向短钢管对反坎凿毛、支模施工都带来了很大的困难；2、由于连墙件竖向短钢管在混凝土浇筑过程中出现下移，导致预埋的竖向短钢管外露的长度小于反坎高度时，需将该连墙件上的水平方向短钢管取下，将竖向短钢管接长，再将水