加劲肋设计资料

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1、工作平台布置示例梁的局部稳定和腹板加劲肋设计翼缘腹板焊接组合梁局部失稳b11）翼缘不发生局部失稳条件:235t当采用塑性设计时b/t13fy235当采用弹性设计时b/t15fyb0t235箱型梁翼缘板b/t400fy梁受压翼缘板局稳计算采用强度准则，即保证受压翼缘的局部失稳临界应力不低于钢材的屈服强度。平台主梁——加劲肋设计2）腹板的局部稳定提高梁腹板局部稳定可采取以下措施：①加大腹板厚度—不经济②设置加劲肋—经济有效腹板的高厚比限值（加紧肋布置见教材）横向加劲肋纵向加劲肋短加劲肋◆腹板加劲肋的设置原则235可不设,有局部压应力(1)当ho/tw80按构造设置横肋fy235按计

2、算设置横肋(2)当ho/tw80fy235设置横肋,在弯矩较大区段设置(3)当ho/tw170纵肋,局部压应力很大的梁,在受fy压区设置短加劲肋(4)支座及上翼缘有较大集中荷载处设支乘加劲肋柱间支撑图梁腹板的失稳(a)弯曲正应力单独作用下；(b)剪应力单独作用下；(c)局部压应力单独作用下横向加劲肋：防止由剪应力和局部压应力引起的腹板失稳；纵向加劲肋：防止由弯曲压应力引起的腹板失稳，通常布置在受压区；短加劲肋：防止局部压应力引起的失稳，布置在受压区。同时设有横向和纵向加劲肋时，断纵不断横。a腹板局部稳定计算h仅用横向加劲肋加0强的腹板同时受正应力、剪应力和图设置横向加劲肋边缘压应力

3、作用。σ2σcτ2稳定条件：σσ1crc,crτcrσ—腹板边缘的弯曲压应力,由区格内的平均弯矩计算；σ—腹板边缘的局部压应力,σcc=F/(lztw)τ—腹板平均剪应力,τ=V/(hwtw)；σcrσc,crτcr—临界应力。图应力形式①cr的表达式，以b=fycr作为参数：当b0.85时，cr＝f当0.85b1.25时，cr=10.75b0.85f图应力形式2当b1.25时，cr=1.1f/b2hctwfy当受压翼缘扭转受到完全约束时：b177235其他情况时：2hctwfyb153235hc—腹板受压区高度②的表达

4、式,以=f作为参数：crsvycr当s0.8时，cr=fv当0.8s1.2时，cr=10.59s0.8fv1.21.1f/2图5.22应力形式当s时，cr=vs当ah01.0时：h0twfys24145.34ha2350当ah01.0时：h0twfys2415.344ha2350③c,cr的表达式，以c=fyc,cr作为参数：当c0.9时，c,cr＝f当0.9c1.2时，c,cr=10.79c0.9f图应力形式2当c1.2时，c,cr=1.1f/c当0.5ah01.5时：h0t

5、wfyc32810.913.41.83a/h2350当1.5ah02时：h0twfyc2818.95a/h0235加劲肋构造和截面尺寸y（1）双侧配置的横肋（单侧增加20%）bs≧h0/30～40ts≧bs/15（2）横向加劲肋间距0.5h0≦a≦2h0（3）腹板同时设横肋和纵肋，相交处切断纵肋,横肋连续bsh0tszz图加劲肋构造y（4）加劲肋的刚度133横向：It(2bt)3htzssw0W12aa23纵向：a＞0.85h0Iy(2.50.45)()h0tyhhW003a≤0.85h0Iy1.5h0tWybsh0tszz图加劲肋构造（5）大型梁，可

6、采用以肢尖焊于腹板的角钢加劲肋，其截面惯性矩不得小于相应钢板加劲肋的惯性矩。（6）横向加劲肋切角（7）直接受动荷的梁,中间横肋下端不应与受拉翼缘焊接,下面留有50-100mm缝隙。bs/3(≤40)bs/2(≤60)50-100zz图加劲肋构造支承加劲肋的计算F1.腹板平面外的稳定性(绕z轴):按轴心压杆计算235截面面积：加劲肋面积+2cc=15twftsyF计算长度：h0fAFzzF--集中荷载或支座反力ccccφ—稳定系数由λ=h0/izz按b类查表iz—绕z轴的回转半径图支承加劲肋F2.端面承压强度FtstfceceAce≤2tFzAceAce图5.26支承加劲肋fc

7、e—钢材端面承压强度设计值Ace—端面承压面积Fw3.支承加劲肋与腹板的连接焊缝fff0.7hlfw[例]工作平台的主梁为等截面简支梁，承受由次梁传来的集中荷载，标准值为201kN，设计值256kN，钢材为Q235钢，焊条为E43系列,手工焊。在次梁连接处设置有支承加劲肋。试验算该梁是否满足要求。F/2FFFF/2y3m3m3m3m300例图14[解]①计算截面特性xx2A2301.41201204cm12001033