小论文-中文-学报格式

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1、xx(x):xxx~yyySept.,2010第xx卷第x期xxxx年x月中国海洋大学学报RERIODICALOFOCEANUNIVERSITYOFCHINA发表栏目新型膨胀式自应力灌浆卡箍的设计方法李聪（中国海洋大学工程学院，山东省青岛市，266100)摘要：考虑到自应力的产生机理的差异性，一种用于水下钢管修复的膨胀式自应力灌浆卡箍新型结构被提出。由于这个结构相比之前的结构以及完全改变，因此相应的设计方法也应该对应改变。本篇文章总结了新型膨胀式自应力灌浆卡箍的一种设计方法并整理出一套实用的新结构设计流程。设计方法的核心原则是基于滑动承载力

2、、单元抗压和结构强度，并且以以往的试验数据和设计经验作为参考。本文同时就修复一个导管架平台的横撑为实例细致的描述了这种卡箍设计方法的设计过程。关键词：水下修复；膨胀式自应力灌浆卡箍；设计方法；新型结构中图法分类号：xxx文献标志码：A文章编号：1672-5174(xxxx)xx-xxx-xx*基金项目：青岛市基础研究计划项目（11-2-4-1-(8)-jch）资助；山东省科技发展计划资助收稿日期：2014-xx-xx;修订日期：2014-xx-xx作者简介：李聪(1989-)，男，硕士研究生。E-mail:sdbxlc@163.comxx(

3、x):xxx~yyySept.,2010第xx卷第x期xxxx年x月中国海洋大学学报RERIODICALOFOCEANUNIVERSITYOFCHINA从目前水下构件的维修加固应用情况来看，灌浆卡箍是一种非常实用的修复加固方法，据估计在国外大约已经安装了有1000套卡箍修复系统，其中自应力灌浆卡箍以其滑动承载力高、允许制造公差大的优点已在国外得到广泛应用[1]。对于平台水下构件和海底管线的修复加固提出了膨胀式自应力灌浆卡箍的研制，即在卡箍的水泥浆中掺入高效膨胀剂，利用灌浆膨胀受限自动建立卡箍的预应力以达到修复加固构件的目的[2]。对于这种膨

4、胀式自应力灌浆卡箍，笔者已经进行了大量试验研究[3][4]，并且考虑到膨胀式自应力卡箍与传统自应力灌浆卡箍的自应力产生机理差异对卡箍的结构进行了较大的设计改变。结构改进前后的膨胀式自应力灌浆卡箍的对比示意图如图1所示。新型卡箍结构具有用钢量少，轴向密封性好，膨胀压力的均匀性分布好以及装配简单等优点[5]。由于结构的改变，从而设计方法也有较大的变化，本文将就新型膨胀式自应力灌浆卡箍的设计方法进行总结。1新型膨胀式自应力灌浆卡箍的设计方法1.1设计初始条件的确定设计中选取环境设计控制载荷下对所选取的修复平台或者管道进行结构有限元分析，通过提取受

5、损构件单元在未损伤情况下两端的受力情况，并以此作为修复此单元所用新型膨胀式自应力灌浆卡箍的初始设计条件。1.2新型膨胀式自应力灌浆卡箍的设计1.2.1设计总则l防滑设计需要能够提供足够的滑动承载力来保证力在受损*基金项目：青岛市基础研究计划项目（11-2-4-1-(8)-jch）资助；山东省科技发展计划资助收稿日期：2014-xx-xx;修订日期：2014-xx-xx作者简介：李聪(1989-)，男，硕士研究生。E-mail:sdbxlc@163.com5期刘秦玉：北太平洋副热带海洋环流气候变化研究691图1新型与传统型卡箍结构的对比图Fi

6、g.1Contrastofthenewtypeandtraditionaltypeofexpansivestressedgroutedclamp*基金项目：青岛市基础研究计划项目（11-2-4-1-(8)-jch）资助；山东省科技发展计划资助收稿日期：2014-xx-xx;修订日期：2014-xx-xx作者简介：李聪(1989-)，男，硕士研究生。E-mail:sdbxlc@163.comxxx页中国海洋大学学报xxxx年杆件与卡箍结构之间的有效传递。l防碾碎设计要求螺栓荷载不能导致被卡接单元表面的损坏。l强度设计在一定的安全系数下，卡箍钢

7、结构和螺栓的等效应力应满足强度要求，灌浆环第一、第三主应力应处于水泥的抗压、抗拉许用强度以内。1.2.2基本尺寸设计及主要材料选择l连接长度　a,xxx页中国海洋大学学报xxxx年卡箍的连接长度应该能够保证提供足够的滑动承载力；b,卡箍在受损部位两侧的最短长度应分别大于0.5倍受损管件外径；c,受损部位的几何尺寸以及构件的局部变形应该加以考虑；d,受损构件修复所允许的空间位置也是卡箍长度需要考虑的因素。l灌浆厚度（卡箍与受损构件的间隙）　a,以水泥浆能够在间隙内自由流动到各个部位作为灌浆厚度的最小值；　b,灌浆厚度的最大值不能超过规范要求以

8、及历史工程数据；c,实际中，通常灌浆厚度选取50mm左右。l卡箍鞍板厚度、材料卡箍鞍板的厚度，其选取原则为在保证强度满足要求的前提下，尽量与受损构件的厚度相似。卡箍所用的钢材也应