大桥主塔墩下横梁钢管桩施工平台计算单

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1、####大桥主塔墩下横梁施工平台计算单一、概述####大桥主塔墩下横梁长33m,宽6.8m,高6m,砼共878m3,重2200t;拟采用钢管桩平台方案,总体布置如下图:6二、结构强度验算1、贝雷梁验算贝雷梁按90cm间距均布，在横梁倒角处采用型钢支撑架，此处计算仍按贝雷梁考虑。各贝雷梁受力图示及计算结果如下（表中数据均为单排贝雷梁对应数据）：塔身向桥轴线方向各贝雷梁荷载及反力表间距(m)q1(KN)q2(KN)R1(KN)R2(KN)Mmax(KN.m)备注0～0.359.62559.62594.33216.7961.640.3～2.1160.875160.875254.52584

2、.92166.31共2组贝雷梁2.1～8.4148.560.39165.92219.7962.76共7组贝雷梁8.4～9.3148.5104.445197.27369.97108.171组贝雷梁9.3～10.2148.5148.5234.94539.92153.521组贝雷梁10.2～11.1148.599196.16360.07102.531组贝雷梁11.1～16.5148.549.5157.39180.2251.54共6组贝雷梁说明：表中距离为从塔身向桥轴线方向各贝雷梁分布间距。由上表可知，受力最不利贝雷梁为0.3～2.1之间贝雷梁，Mmax=166.312KN.m,Qmax=

3、212.3KN，由《装配式公路钢桥》可知，单片贝雷梁所能承受的弯矩和剪力分别为788.2KN/m和245.2KN，所以强度符合要求。2、桩顶分配梁验算桩顶分配梁采用2I56a,W=4684000mm3,I=1311520000mm4,I/S=477mm,桩顶分配梁承受贝雷梁传来的集中荷载。6(1)中间分配梁验算中间分配梁承受的荷载为贝雷梁中间支点的反力R2，见下图1/2分配梁受力图示)：得：N0=136.87KN；N1=1259.37KN，N2=870.16KN，N3=857.81KN，N4=1119.09KN，N5=644.09KN，N6=777.04KN；以上支点的反力即为对应

4、中桩的桩顶荷载。Mmax=260.41KN.m,σ=Mmax/W=260.41×106/4684000=55.6Mpa;f=0.2mm;Qmax=710.85KN;(2)两侧分配梁验算(见下图1/2分配梁受力图示)：得：N0’=42.66KN；N1’=593.74KN，N2’=633.09KN，N3’=597.04KN，6N4’=564.46KN，N5’=566.76KN，N6’=679.48KN；以上支点的反力即为对应边桩的桩顶荷载。Mmax=182.56KN.m,Qmax=339.76KN;由于弯距,剪力均小于中桩桩顶分配梁,应力计算略，强度符合要求.3、钢管桩计算(1)局部冲

5、刷计算：根据设计资料，水流速度为，施工水位为+3.8m，河床面标高-2.4m，则一般冲刷后的水深为:则,故最大冲刷深度为:；(2)桩入土深度计算钢管桩直径为1.0m,壁厚δ=10mm，根据泉州地质资料可知，在2#墩平台范围内地质为：淤泥层=3.7m，亚粘土=4.8m和花岗岩。桩侧土极限摩阻力标准值:淤泥层3.7m；亚粘土4.8m;由,列表计算各桩入土深度如下:桩号桩顶荷载(t)入土深度(m)桩号桩顶荷载(t)入土深度(m)N1125.9支撑在承台N1’59.4支撑在承台N287.2支撑在承台N2’63.3支撑在承台N385.87.21N3’59.76.02N4111.98.40N4

6、’56.45.87N564.46.24N5’56.75.896N677.86.85N6’67.96.39说明：表中入土深度已考虑局部冲刷的影响(3)容许应力验算N为轴心压力，为杆件横截面积。N=111.9t则∴满足要求;(4)单桩整体稳定性由于钢管桩单桩桩顶最大荷载为N4=111.9t，钢管桩的受压稳定性计算按照轴心受压杆件计算。N为轴心压力，为杆件横截面积，为稳定系数。钢管桩属于b类截面，截面特征查表得=0.961则6查表得=0.876∴满足要求(5)横向稳定性验算由于平台为群桩基础,却桩与桩之间均进行连接,横向稳定性验算略;6