全玻玻璃计算

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1、鼎丰大厦全玻幕墙设计计算书参考图纸DY-004,DT-302,DT-306问题描述:幕墙标高10.00m，基本风压0.75kN/m2,地面粗糙度B类；玻璃面板为15mm钢化清玻，分格1848×9000mm；玻璃肋为15mm钢化，宽300mm,跨度4500mm，按简支梁力学模型设计。一、风荷载计算1、标高为10.000处风荷载计算(1).风荷载标准值计算:Wk:作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)βgz:10.000m高处阵风系数(按B类区计算):μf=0.5×(Z/10)-0.16＝0.500βgz=0.89×(1+2μf)=1.780μz:10.000m

2、高处风压高度变化系数(按B类区计算):(GB50009-2001)μz=(Z/10)0.32=1.000风荷载体型系数μs=1.20Wk=βgz×μz×μs×W0(GB50009-2001)=1.780×1.000×1.2×0.750=1.602kN/m2(2).风荷载设计值:W:风荷载设计值:kN/m2rw:风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-965.1.6条规定采用W=rw×Wk=1.4×1.602=2.243kN/m2二、大片玻璃强度校核:本工程选用大片玻璃种类为:钢化玻璃1.该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用:αm

3、ax:水平地震影响系数最大值:0.080GAK:玻璃板块平均自重:400.000(N/m2)qEAk:垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m2)qEAk=5×αmax×GAK/103=5×0.080×400.000/103=0.160kN/m2rE:地震作用分项系数:1.3qEA:垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值(kN/m2)qEA=rE×qEAk=1.3×qEAk=1.3×0.160=0.208kN/m22.荷载组合qk:玻璃所受组合荷载标准值:(kN/m2)q:玻璃所受组合荷载设计值:(kN/m2)采用SW+0.5SE组合:qk=Wk+0.5×q

4、EAk=1.602+0.5×0.160=1.682kN/m2q=W+0.5×qEA=2.243+0.5×0.208=2.347kN/m23.大片玻璃厚度预算:fg:大片玻璃强度最大设计值:84.000N/mm2q:玻璃所受组合荷载设计值:2.347kN/m2a:玻璃短边长度(板的跨度):1.848mt1:大片玻璃厚度预选值:mmt1=((3×q×a2)/(4×fg)/1000)0.5×1000=((3×2.347×1.8482)/(4×84.000)/1000)0.5×1000=8.5mm4.大片玻璃强度校核:校核依据:σ≤[σ]=72.000N/mm2(与玻

5、璃厚度有关)M:荷载作用下的弯矩:q:玻璃所受组合荷载设计值:2.347kN/m2a:玻璃短边长度:1.848mb:玻璃长边长度:9.000mt:大片玻璃选取厚度:15.0mmM=q×b×a2/8=2.347×9.000×1.8482/8=9.017kN·m荷载作用下的截面抗弯矩:W=t2×b×103/6=15.02×9.000×103/6=337500.000mm3全玻璃幕墙大片玻璃的强度:σ=M×106/W=9.017×106/337500.000=26.717N/mm226.717N/mm2≤72.000N/mm2大片玻璃的强度可以满足要求5.大片玻璃的

6、刚度校核:校核依据:Umax≤L/60Umax:玻璃最大挠度qk:玻璃所受组合荷载标准值:1.682kN/m2荷载作用下的截面惯性矩:I=t3×b×103/12=15.03×9.000×103/12=2531250.00mm4Umax=5×qk×b×a4×109/384/E/I=5×1.682×9.000×1.8484×107/384/0.72/2531250.00=9mm≤30.8mmDu=Umax/a/1000=9/1.848/1000=0.004≤1/60挠度可以满足要求三、玻璃肋宽度选用:本工程选用玻璃肋种类为:钢化玻璃1.玻璃肋宽度初选计算值:Lb:

7、玻璃肋宽度:(mm)q:玻璃幕墙所受组合荷载设计值:2.347kN/m2B:两肋间距:1.848mHsjcg:玻璃肋上下两支承点之间距离:4.500mSc0:玻璃肋强度设计值:72.000N/mm2t:玻璃肋的厚度:15.000mmLb=(3×q×B×Hsjcg2×106/4/Sc0/t)0.5=272.822mm四、玻璃肋强度及刚度校核:玻璃肋宽度选取值:300.000mm1.玻璃肋强度校核:校核依据:σ≤[σ]=72.000N/mm2q:玻璃幕墙所受组合荷载设计值:2.347kN/m2B:两玻璃肋间距:1.848mHsjcg:计算跨度:4.500mLbxz

8、:玻璃肋宽度:300.000mmt:玻